Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«Уфимский государственный нефтяной технический университет»
Факультет: Архитектурно-строительный
Специальность: 270102
Кафедра: Автомобильные дороги итехнология строительного производства
Пояснительная записка
К курсовому проекту
«Расчет оснований и фундаментов склада»
Выполнил: ст. гр. БПГ-06КудаяровР. Р.
Проверил:Урманшина Н. Э.
Уфа-2009
РЕФЕРАТ
Курсовой проект 23с., 5 рис., 3 табл., 4 источника, 2 приложения.
ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ; ФИЗИКО МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ; РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСНОВАНИЯ; ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ; СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ; ДЕФОРМАЦИЯ ОСНОВАНИЯ; ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ.
Объектом курсового проекта является расчет оснований и фундаментов здания ремонтного цеха.
В результате работы над проектом устанавливаются физико-механические характеристики грунтов и дано их наименование, определено расчетное сопротивление основания, выполнены расчеты фундаментов мелкого заложения и свайных.
На основе технико-экономического сравнения вариантов фундаментов в качестве наиболее рационального принят свайный фундамент.
Задание на курсовое проектирование
«РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ»
ФИО студента: Кудаяров Ренат Римович
ВАРИАНТ: 2.1.10
ЗДАНИЕ: склад
МЕСТО СТРОИТЕЛЬСТВА: г.Вологда
НОМЕР ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКОГО РАЗРЕЗА: 10
ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЛОЕВ ГРУНТА
слой 3: г=18,1 кН/м3, гS=26,9 кН/м3, щ=0,39, kф=2,2·10-8 см/с, ц=14 град, Е=7 МПа;
слой 10: г=20,5 кН/м3, гS=26,6 кН/м3, щ=0,18, щP=0,15, щL=0,21, kф=2,7·10-5 см/с, c=10 кПа,
ц=20 град, Е=18 МПа;
слой 5: г=19,0 кН/м3, гS=26,6 кН/м3, щ=0,30, щP=0,27, щL=0,41, kф=4,3·10-7 см/с, c=28 кПа,
ц=18 град, Е=12 МПа.
Отметка поверхности природного рельефа 12 м
УПВ = -2 м
ВАРИАНТ НАГРУЖЕНИЯ
Фундамент 1:
Фундамент 2:
Фундамент 3:
Фундамент 4:
|
N = 2,06 мН;
N = 3,56 мН;
N = 2,86 мН;
N = 0,68 мН;
|
M = -0,02 мН*м;
M = ±0,18 мН*м;
M = 0,28 мН*м;
M = 0,06 мН*м;
|
Q = -0,04 мН.
Q = -0,03 мН.
Q = 0,05 мН.
Q = − мН.
|
ЗАДАНИЕ ПОЛУЧЕНО 28 сентября 2009 г.
Преподаватель_______________ Урманшина Н.Э.
1 Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Для правильной оценки пригодности грунтов как основание сооружения необходимо определить их физико-механические свойства и дать полное наименование.
Таблица 1. Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов
Физико-механические характеристики |
Формула расчета |
Слои грунта |
3 |
10 |
5 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Мощность слоя h, м |
− |
3 |
2 |
не вскрыт |
Удельный вес грунта при естественной влажности г, кН/м3 |
− |
18,0 |
20,5 |
19 |
Удельный вес твердых частиц гs, кН/м3 |
− |
26,9 |
26,6 |
26,6 |
Естественная влажность щ |
− |
0,39 |
0,18 |
0,30 |
Удельный вес сухого грунта гd, кН/м3 |
![](/images/paper/60/69/8566960.png) |
13,021 |
17,37 |
14,61 |
Коэффицент пористости e |
![](/images/paper/61/69/8566961.png) |
1,065 |
0,531 |
0,82 |
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего веса воды гsb, кН/м3 |
![](/images/paper/62/69/8566962.png) |
8,18 |
10,84 |
9,12 |
Степень влжности грунта Sr |
![](/images/paper/63/69/8566963.png) |
0,985 |
0,901 |
0,973 |
Влажность на границе текучести щL |
− |
0,46 |
0,21 |
0,41 |
Влажность на границе пластичности щP |
− |
0,27 |
0,15 |
0,27 |
Число пластичности IP |
![](/images/paper/64/69/8566964.png) |
0,19 |
0,06 |
0,14 |
Показатель текучести IL |
![](/images/paper/65/69/8566965.png) |
0,63 |
0,5 |
0,21 |
Коэффициент фильтрации ka, см/с |
− |
2,2∙10-4 |
2,5∙10-7 |
3,0∙10-8 |
Удельное сцепление с, кПа |
− |
14 |
10 |
28 |
Угол внутреннего трения ц, град |
− |
14 |
20 |
18 |
Модуль деформации E, МПа |
− |
7 |
18 |
12 |
Условное расчетное сопротивление R0, кПа |
− |
255,8 |
292,5 |
230 |
2 Заключение по данным геологического разреза площадки строительства
Слой 3 (верхний) – глина (0,17<Ip=0,19, по табл. Б.11,[1]) Мощность слоя составляет 3м. По показателю текучести глина находится в мягкопластичном состоянии (0,50<IL=0,63<0,75, по табл. Б.14,[1]). Модуль деформации составляет Е=7МПа. Условное расчетное сопротивление R0=255,8 кПа.
Слой 10 (средний)– супесь (0,01<Ip=0,06<0,7, по табл. Б.11,[1]).Мощность слоя составляет 2м. По показателю текучести супесь находится в пластичном состоянии (0<IL=0,5<1, по табл. Б.14,[1]). Модуль деформации составляет Е=18 МПа. Условное расчетное сопротивление R0= 292,25 кПа.
Слой 5 (нижний) – суглинок (0,07<Ip=0,14<0,27, по табл. Б.11,[1]). Слой не вскрыт. По показателю текучести суглинок находится в полутвердом состоянии (IL=0,21 по табл. Б.14,[1]). Модуль деформации составляет Е=12 МПа. Условное расчетное сопротивление R0=230 кПа
Заключение по данным геологического разреза:
природный рельеф площадки строительства спокойный с горизонтальным залеганием грунтов. Слои 3, 5 могут служить основанием для фундаментов. Уровень подземных вод составляет – 2м.
![](/images/paper/66/69/8566966.png)
Рис. 1 план участка
3 Анализ конструктивных особенностей здания и характеристика нагрузок
Здание склада размером 24x36 с железобетонным каркасом, подвальное. Высота в осях А-В равна 18,0 м (3 этажа). На здание действуют знакопеременные моментные нагрузки и поперечные силы.
В качестве возможных вариантов фундаментов принимаем фундамент мелкого заложения и свайный фундамент на забивных призматических сваях.
4 Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения подошвы фундамента под наружные стены и колонны из учета климатического фактора определяется из условия:
d≥df, где df – глубина промерзания;
df=kn∙dfn, где dfn – нормативная величина промерзания грунтов
kn – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения
Для данного места строительства (г.Вологда) и вида теплового режима внутренних помещений находим:
dfn = 2,2 м, kn = 0,5;
df = 0,5∙2,2=1,1 м.
При выборе глубины заложения фундаментов рекомендуется:
- заглублять подошвы фундаментов в несущий слой на 10 – 15 см;
- избегать наличия под подошвой фундаментов слоя грунта малой толщины, если его строительные свойства значительно хуже свойств подстилающего слоя;
- закладывать фундаменты выше уровня подземных вод для исключения необходимости применения водопонижения при производстве работ.
Учитывая, что глубина промерзания 1,5 м и уровень подземных вод dw=2 м, отметка уровеня пола 0,0 м.; а также все выше сказанное, принимаем предварительную глубину заложения подошвы фундамента d = 3,3 м.
5 Расчет фундаментов мелкого заложения
Расчет фундаментов мелкого заложения ведем по II-й группе предельных состояний (по деформациям). Данный расчет для фундаментов является основным и достаточным.
S≤[S], где S – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;
[S] – предельное значение совместной деформации (нормативное) основания и сооружения.
Фундамент столбчатый №1
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента мелкого заложения:
где N = 2,06 Мн – вертикальная сила, действующая на фундамент;
гср – усредненное значение удельного веса фундамента и грунта на его уступах;
d = 3,3 м – глубина заложения фундамента от планировочной отметки;
R0 = 292,5 кН – расчетное сопротивление грунта.
Расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формуле:
где гс1 и гс2 – коэффициенты условий работы;
k – коэффициент, принимаемый равным 1 так, как прочностные характеристики грунта (ц и с) определены непосредственными испытаниями;
Mг, Mq, Mc – коэффициенты;
kz – коэффициент, принимаемый при b≤10 м равным 1;
b – ширина подошвы фундамента, м;
гII – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;
г’II – то же, залегающих выше подошвы, кН/м3;
сII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегабщего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;
d1 – глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки, м.
![](/images/paper/67/69/8566967.png)
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Проверяем принятые размеры подошвы фундамента:
![](/images/paper/68/69/8566968.png)
![](/images/paper/69/69/8566969.png)
![](/images/paper/70/69/8566970.png)
![](/images/paper/71/69/8566971.png)
Следовательно, принимаем d = 3 м; b = 2,5 м; l = 3,0 м.
Фундамент столбчатый №2
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента мелкого заложения:
Расчетное сопротивления грунта основания:
![](/images/paper/72/69/8566972.png)
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Проверяем принятые размеры подошвы фундамента:
![](/images/paper/68/69/8566968.png)
![](/images/paper/73/69/8566973.png)
![](/images/paper/74/69/8566974.png)
![](/images/paper/75/69/8566975.png)
Следовательно, принимаем d = 3 м; b = 3,3 м; l = 4 м.
Фундамент столбчатый №3
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента мелкого заложения:
Расчетное сопротивления грунта основания:
![](/images/paper/76/69/8566976.png)
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Проверяем принятые размеры подошвы фундамента:
![](/images/paper/77/69/8566977.png)
![](/images/paper/78/69/8566978.png)
![](/images/paper/79/69/8566979.png)
![](/images/paper/80/69/8566980.png)
Следовательно, принимаем d = 3 м; b = 3 м; l = 3,6 м.
Фундамент столбчатый №4
Назначаем глубину заложения подошвы фундамента на отметке -3,3.
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента мелкого заложения:
Расчетное сопротивления грунта основания:
![](/images/paper/81/69/8566981.png)
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Проверяем принятые размеры подошвы фундамента:
![](/images/paper/82/69/8566982.png)
![](/images/paper/83/69/8566983.png)
![](/images/paper/84/69/8566984.png)
![](/images/paper/85/69/8566985.png)
Следовательно, принимаем d = 3 м; b = 2,5 м.
6 Расчет осадок ФМЗ №3
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства (п.2.40) определяется методом послойного суммирования по формуле:
где в – безразмерный коэффициент, равный 0,8;
уzpi – значение дополнительного вертикального нормального напряжения на глубине zi от подошвы фундамента, кПа;
hi – толщина i-го слоя, м;
Ei – модуль деформации i-го слоя, кПа;
n – число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
Дополнительные вертикальные напряжения в грунте вычисляются по формуле:
уzpi = бi∙ уzp0,
где б – коэффициент, принимаемый по табл.1 приложения 2 в зависимости от соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной о = 2z/b;
уzp0 – вертикальное напряжение в грунте на уровне подошвы фундамента.
Дополнительно вертикальное напряжение в грунте в уровне подошвы фундамента определяют по формуле:
уzp0 = p – уzg0,
где p – среднее давление на грунт от нормативных постоянных нагрузок, кПа;
уzg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
уzg0=∑гihi,
уzg0 = 18,1∙3+20,5∙0,3 =60,45 кПа;
уzp0 = 324,8 – 60,45 = 261,11 кПа.
Расчет ведется до тех пор, пока не выполнится условие уzp≤0,2уzg.
hi≤0,4b; hi=0,4∙3=1,2; отсюда hi≤1,2 м.
Таблица 2. Определение деформации основания фундамента
zi, м |
hi, м |
гi, кН/м3 |
о |
б |
уzpi, кПа |
уzgi, кПа |
0,2уzgi, кПа |
Ei, кПа |
Si, см |
0 |
0 |
20,5 |
0,00 |
1 |
99,96 |
224,845 |
44,969 |
18000 |
0 |
1,2 |
1,2 |
20,5 |
0,80 |
0,824 |
82,36292 |
249,445 |
49,889 |
18000 |
0,439269 |
1,7 |
0,5 |
19 |
1,13 |
0,6755 |
67,5196 |
258,945 |
51,789 |
12000 |
0,225065 |
2,9 |
1,2 |
19 |
1,93 |
0,395213 |
39,50347 |
281,745 |
56,349 |
12000 |
0,316028 |
4,1 |
1,2 |
19 |
2,73 |
0,241088 |
24,0979 |
304,545 |
60,909 |
12000 |
0,192783 |
5,3 |
1,2 |
19 |
3,53 |
0,157775 |
15,7704 |
327,345 |
65,469 |
12000 |
0,126163 |
6,5 |
1,2 |
19 |
4,33 |
0,110413 |
11,03628 |
350,145 |
70,029 |
12000 |
0,08829 |
∑=1,299308 |
7
Расчет свайных фундаментов
Для устройства свайных фундаментов применяются забивные призматические сваи квадратного сечения размером 300x300 мм. Расчет заключается в подборе длины сваи, а также определении числа свай в кусте:
где N – нагрузка от вышележащей конструкции, кН;
Fdg – расчетная несущая способность сваи, кН.
![](/images/paper/86/69/8566986.png)
где Fd – расчетная несущая способность сваи по грунту, кН;
гk = 1,4 – коэффициент надежности по несущей способности сваи.
Несущая способность сваи рассчитывается по грунту:
![](/images/paper/87/69/8566987.png)
где гc – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по табл.1 СНиП 2.02.03-85, кПа;
A – площадь опирания сваи на грунт, м2;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi – расчетно сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, принимаемое по табл.2, кПа;
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
гcR, гcf – коэффициенты условий работы грунта, соответственно, под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл.3 СНиП 2.02.03-85.
Фундамент свайный №1
Выбираем сваю l=9 м. Несущая способность данной сваи по грунту:
Fd = 1∙(1∙5277∙0,09+1,2∙1∙545,78) = 1129,875кПа;
![](/images/paper/88/69/8566988.png)
Число свай в кусте:
Тогда принимаем число свай в кусте равным 4.
Фундамент свайный №2
Выбираем сваю l=9 м. Несущая способность данной сваи по грунту:
Fd = 1∙(1∙5277∙0,09+1,2∙1∙545,78) = 1129,875 кПа;
![](/images/paper/89/69/8566989.png)
Число свай в кусте:
Тогда принимаем число свай в кусте равным 5.
Фундамент свайный №3
Выбираем сваю l=9 м. Несущая способность данной сваи по грунту:
Fd = 1∙(1∙5277∙0,09+1,2∙1∙545,78) = 1129,875 кПа;
![](/images/paper/90/69/8566990.png)
Число свай в кусте:
Тогда принимаем число свай в кусте равным 4.
Фундамент свайный №4
Выбираем сваю l=9 м. Несущая способность сваи по грунту:
Fd = 1∙(1∙5277∙0,09+1,2∙1∙545,78) = 1129,875 кПа;
![](/images/paper/90/69/8566990.png)
Число свай в кусте:
Принимаем 1 ряд свай.
8 Определение размеров ростверков
Для фундаментов №1 ширина ростверка составляет:
bp=1,3 м.
При этом высота ростверка равна 3 м.
Для фундаментов №2 ширина ростверка составляет:
bp=2,2 м.
При этом высота ростверка равна 3 м.
Для фундаментов №3 ширина ростверка составляет:
bp=1,3 м.
Высота ростверка составляет 3 м.
Для фундамента №4 ширина ростверка составляет:
bp=0,4 м.
Высота ростверка составляет 0,6 м.
9 Расчет осадок свайного фундамента
№2
Осадка свайного фундамента определяется как осадка условного фундамента на естественном основании:
— вычисляется ширина условного фундамента BУСГМ;
— определение веса свайно-грунтового массива
,
где гср =20 кН/ м2.
— находится среднее фактическое давление под подошвой условного фундамента
;
— определяется расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента по формуле:
где гс1, гс2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.3;
k = 1 – коэффициент, учитывающий метод определения прочностных характеристик грунта;
Mг, Mq, Mc – коэффициенты;
kz = 1,0 – коэффициент для подошвы b ≤ 10,0 м;
BУСГМ – ширина подошвы фундамента, м;
гII – удельный вес грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м3;
сII – удельное сцепление грунта, залегающего непосредственно под подошвой, кПа;
dУСГМ – глубина заложения подошвы фундамента бесподвальных зданий от уровня планировки.
— проверяется условие P ≤ R;
— рассчитывается осадка условного фундамента, проверяется условие S≤[Su], строятся эпюры.
Расчет производим для наиболее загруженного фундамента – ФГЗ №2.
Ширина подошвы условного фундамента:
BУСГМ = 6d + d + 2∙(h∙tg(цср / 4)) = 6∙0,3 + 0,3 +0,05∙2+ 2∙(9,95∙(tg(18,34/4)) = 2,52 м.
Вес свайно-грунтового массива:
.
Среднее фактическое давление под подошвой условного фундамента:
Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента:
Условие Pср = кПа ≤ R = кПа.
Осадку определяем методом послойного суммирования по формуле:
Расчет введем в табличной форме.
уzg0 = 1,7∙20,5+11,250∙19=248,62 кПа;
уzp0 = – 248,62 = 578,02 кПа.
Расчет ведется до тех пор, пока не выполнится условие уzp≤0,2уzg.
Таблица 3. Определение деформации основания фундамента
zi, м |
hi, м |
гi, кН/м3 |
о |
б |
уzpi, кПа |
уzgi, кПа |
0,2уzgi, кПа |
Ei, кПа |
Si, см |
0 |
0 |
19 |
0,00 |
1 |
578,02 |
248,62 |
44,736 |
12000 |
0 |
1 |
1 |
19 |
0,79 |
0,804 |
484,7798 |
242,68 |
48,536 |
12000 |
3,231866 |
2 |
1 |
19 |
1,59 |
0,4529 |
273,0806 |
261,68 |
52,336 |
12000 |
1,820537 |
3 |
1 |
19 |
2,38 |
0,26 |
156,7696 |
280,68 |
56,136 |
12000 |
1,045131 |
4 |
1 |
19 |
3,17 |
0,163 |
98,28248 |
299,68 |
59,936 |
12000 |
0,655217 |
5 |
1 |
19 |
3,97 |
0,109 |
65,72264 |
318,68 |
63,736 |
12000 |
0,438151 |
6 |
1 |
19 |
4,76 |
0,078 |
47,03088 |
337,68 |
67,536 |
12000 |
0,313539 |
∑=7,190901 |
В соответствие со СниП 2.02.01-83*, для здания с полным железобетонным каркасом, максимальная осадка см. – условие выполняется.
10 Определение объема котлована
Объем котлована определяется по формуле:
где HK – глубина разработки котлована, м;
a и b – длина и ширина котлована понизу, м;
с и d – длина ширина котлована по верху, м.
Объем котлована будем считать для фундаментов ФМ-1 и ФС-1.
Определение объема котлована для фундамента ФМ-1
Размеры котлована:
b = 3+3+0,6=6,6 м;
d = 6,6+ 2∙2∙3,3=19,8 м;
a=36+2,5+0,6=39,1 м;
с=39,1+2∙2∙3,3=52,3 м.
Объем котлована:
=2038,608 м3.
Определние объема котлована для фундамента ФС-1
Размеры котлована:
b = 1,3+1,3+0,6=3,2 м;
d = 3,2+ 2∙2∙3,3=16,4 м;
a=36+1,3+0,6=37,9 м;
с=37,9+2∙2∙3,3=51,1 м.
Объем котлована:
=1487,046 м3.
11 Состав работ при устройстве фундаментов
1.
Земляные работы
- срезка растительного слоя бульдозером;
- разработка грунта в выемке экскаватором;
- погрузка грунта в транспортные средства или за бровку котлована экскаватором;
- транспортирование грунта самосвалом;
- выгрузка грунта в отвал;
- зачистка дна траншей вручную;
- обратная засыпка бульдозером;
- уплотнение засыпанного грунта вибротрамбовками.
2.
Устройсво фундаментов
2.1
Для свайного фундамента:
Погружение ж/б свай до 12 м в грунты группы 2
- установка арматурных каркасов;
- устройство опалубки;
- подача и укладку бетонной смеси;
- уход за уложенным бетоном;
- разборка опалубки;
- устройство обмазочной и оклеечной гидроизоляции фундамента.
2.2
Для фундамента мелкого заложения:
- установка арматурных каркасов;
- устройство опалубки;
- подача и укладку бетонной смеси;
- уход за уложенным бетоном;
- разборка опалубки;
- устройство обмазочной и оклеечной гидроизоляции фундамента.
12 Технико-экономические показатели
Таблица 4. Показатели стоимости затрат и материалов на устройство фундаментов
Обоснование |
Наименвание |
Ед.изм. |
Сметнаястоимость |
Вариант фундаментов |
ФМЗ |
Свайный фундамент |
Объем |
Стоимость |
Объем |
Стоимость |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
ТЕР1-01-013-14 |
Разработка грунта |
1000м3 |
4848,24 |
2,038 |
9880,7 |
1,487 |
4062,82 |
СЦП3-3-5-1 |
Перевозка грунта |
т |
7,95 |
3714 |
29526,3 |
1508,4 |
11991,7 |
ТЕР1-01-033-2 |
Засыпка котлована |
1000м3 |
822,87 |
1,98 |
1629,28 |
0,809 |
665,78 |
ТЕР1-02-005-1 |
Уплотнение грунта |
100м3 |
392,38 |
19,8 |
7769,1 |
8,09 |
3174,35 |
ТЕР5-01-002-6 |
Погружение 10м сваи |
1м3 сваи |
537,36 |
- |
- |
28,8 |
16512,7 |
ТЕР8-01-002-1 |
Устройство основания под фундаменты песчанного |
1м3 основания |
211,95 |
12,903 |
2734,79 |
- |
- |
ТЕР8-01-003-7 |
Гидроизоляция горизонтальная оклеенная в 2 слоя |
100м2 изолируемой |
5009,02 |
2,31 |
11570,8 |
0,998 |
4999 |
ТЕР6-01-001-7 |
Устройство железобетонных фундаментов под колонны |
100м3 |
58830,16 |
0,5534 |
32556,61 |
- |
- |
СЦМ-401-0048 |
Бетон тяжелый, крупность заполнителя 40мм, класс В15 |
м3 |
494,87 |
55,34 |
27386,1 |
- |
- |
СЦМ-441-2000-1000 |
Ростверк из бетона класса В15 с расходом стали 100кг/м3 |
м3 |
2497,40 |
- |
- |
28,39 |
70901 |
СЦМ-441-3001-1104 |
Сваи забивные С 10.30 |
шт. |
1544,10 |
- |
- |
32 |
49411,2 |
У=123053,28 |
У=161718,6 |
Вывод
: из результатов технико-экономического сравнения наиболее выгодным является устройство фундамента мелкого заложения.
Библиографический список
1. ГОСТ 25100-95 “Грунты. Классификация”. М.: Госстрой, 1995.
2. СНиП 2.02.01-83* “Основания зданий и сооружений”. М.: Госстрой, 1983.
3. СНиП 2.02.03-85 “Свайные фундаменты”. М.: Госстрой, 1985.
4. СНиП 23-01-99 “Строительная климатология”. М.: Госстрой, 2000.
|