Реферат: Курсовой проект по деревянным конструкциям

КП – 2069829 – ПГС – 00 - 05 Изм.

Лист.

№ документа.

Подпись.

Дата.

Лист.

Листов

Лит. Разраб.. Проверил. Т.контр. Утв.. Н.контр.

Гура З. И. Золотухин С. ААа

3

Кафедра СК

Проектирование несущих и ограждающих конструкций однопролетного здания

Проектирование ограждающих конструкций 5

Плита покрытия 5

Стеновая панель 10

Проектирование балки покрытия 11

Сбор нагрузок 12

Конструкция балки 12

Проверка принятого сечения 13

Расчет опорного узла 16

Проектирование поперечной рамы 17

Статический расчет рамы 17

Конструирование опорного узла 23

Обеспечение долговечности материалов конструкций, разработанных в проекте 25

Гниение, способы защиты 25

Горючесть, способы защиты 26

Заключение 28 Список использованных источников 29

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«БРАТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕСУЩИХ И ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЯ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

КП-2069829-2903-00-04

Выполнил:

ст. гр. ПГС-00-1 Н.В. Грушевская

Руководитель:

доцент З.И. Гура

Братск 2004

СОДЕРЖАНИЕ РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ

Введение………………………………………………………………………………………….4

1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ……………………………...5

1.1 Сбор нагрузок………………………………………………………………………………6

1.2 Конструктивный расчет

1.2.1 Определение геометрических характеристик……………………………………...8

1.2.2 Проверки в соответствии с методом предельных состояний……………………..9

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ С ОПОРНЫМ УЗЛОМ………………………………………………………………………………………….12

2.1 Сбор нагрузок……………………………………………………………………………13

2.2 Определение геометрических размеров……………………………………………….13

2.3 Конструктивный расчет………………………………………………………………...13

3. КЛЕЕДОЩАТАЯ КОЛОННА ОДНОПРОЛЕТНОГО ЗДАНИЯ…………………………17

3.1 Предварительный подбор сечения колонны…………………………………………...17

3.2 Определение нагрузок на колонну……………………………………………………...17

3.3 Определение усилий в колонне…………………………………………………………18

3.4 Расчет колонны…………………………………………………………………………..20

3.4.1 Расчет на прочность по нормальным напряжениям

3.4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования

3.4.3 Расчет на устойчивость из плоскости как центрально-сжатого стержня.

3.5 Расчет узла защемления колонны в фундаменте……………………………………….21

4. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ ……………………………………………………………………………24

4.1 Древесина……………………………………………………………………………….24

4.1.1 Гниение …………………………………………………………………………...24

4.1.2 Горючесть ………………………………………………………………………...25

4.1.3 Влияние влаги…………………………………………………………………….26

4.1.4. Способы защиты древесины…………………………………………………….26

Заключение……………………………………………………………………………………...28

Список использованных источников………………………………………………………….29

ВВЕДЕНИЕ

Дерево в качестве строи­тельного материала применяется с древнейших времен. Этому способствовало наличие лесов, легкость обработ­ки и транспортировки деревянных элементов к месту строительства. Кроме того древесина обладает хороши­ми конструкционными качествами — значительной проч­ностью и упругостью при сравнительно небольшой массе.

Применительно к нашей стране, в которой сосредото­чены огромные лесные богатства, технико-экономическая целесообразность деревянного строительства не вызыва­ла сомнений. С давних пор применялись в строительстве деревянные сооружения оборонительного, общественно­го, хозяйственного, жилищного и других назначений.

К недостаткам деревянных конструкций относится их подверженность увлажнению, биоповреждению (гниению) и возгоранию. Поэтому огромное значение при проектировании деревянных конструкций имеет разработка мер по защите древесины от увлажнения, гниения и возгорания.

Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий, имеющих пролеты до 100 метров и более.

Данный курсовой проект состоит из трех частей:

- проектирование ограждающих конструкций (ребристой плиты покрытия с обшивками из плоских листов стеклопластика и ребрами из стеклопластиковых швеллеров);

- расчет клеедощатой односкатной балки;

- расчет поперечной рамы и конструирование колонны.

Расчет деревянных и пластмассовых конструкций производится по двум предельным состояниям:

- на прочность с проверкой устойчивости сжатых и сжато-изогнутых элементов на действие расчетных нагрузок;

- по жесткости с проведением допустимых деформаций и перемещений от действия нормальных нагрузок.

Целью при выполнении данного курсового проекта является обеспечение конструкций устойчивого состояния при эксплуатации. Также необходимо обеспечить защиту от гниения и возгорания, и долговечную эксплуатацию всего промышленного здания.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ

Ограждающие конструкции из пластмасс используют в виде панелей для стен и плит покрытий и перекрытий. В зависимости от вида основной несущей конструкции, назначения и предъявляемых к зданию требований плиты и панели бывают однослойными и многослойными, цельными и с проймами.

Основным преимуществом ограждающих конструкций из пластмасс является их малая масса. Благодаря уменьшению массы ограждающих конструкций снижается нагрузка, передающаяся на несущие конструкции, что уменьшает расход материала. Снижает расход на транспорт и монтаж, для которых используют механизмы меньшей грузоподъемностью. Все это во многих случаях снижает стоимость здания. Также изготавливаются максимальной заводской готовности, что уменьшает объем работ на месте строительства. Легкость и устойчивость при эксплуатации в агрессивных средах позволяет обеспечить достаточную их долговечность.

В данном курсовом проекте рассчитывается плита покрытия ребристая с обшивками из плоских листов стеклопластика и ребрами из стеклопластиковых швеллеров.

Рис. 1.1

Сбор нагрузок

Плита покрытия состоит из нижней и верхней обшивки, толщина которых равна для стеклопластика 5 мм (,). В качестве утеплителя принимаем полистиройный пенопласт (ПС-5ст), высотой 120 мм (), плотностью 25 кг/м.

Продольные и поперечные ребра в виде швеллеров принимаем по сортаменту (№ 16). Высоту плиты принимаем в соответствии с формулой:

; (1.1)

.

Таблица 1.1

Так как ветровая нагрузка отрицательная, т.е. разгружающая, то далее в расчетах ее не учитываем.

1) Расчет верхней обшивки:

, (1.2)

где = 15 кН/м- плотность для стеклопластика;

- толщина верхней обшивки.

;

2) Расчет нижней обшивки:

, (1.3)

где = 15 кН/м- плотность для стеклопластика;

- толщина нижней обшивки.

;

3) Расчет продольных ребер:

(1.4)

где - площадь ребра (по сортаменту);

- количество ребер (принимаем 4 ребра);

- ширина ребра

;

4) Расчет поперечных ребер:

(1.5)

где - количество ребер (принимаем 4 ребра);

- масса одного ребра (по сортаменту);

- длина плиты.

;

5) Расчет утеплителя:

(1.6)

где Sут – площадь утеплителя, вычисляется по формуле:

Sут = Sпл - Sребер = 4,56-1,6=2,96 м2

- плотность утеплителя (полистиройный пенопласт-=0,25 кН/м);

6) Расчет снеговой нагрузки:

S = S0··се , (1.7)

S = S·0,7, (1.8)

где S0 = 1,8 кН/м2 (для ІІІ снегового района);

Если <25, то =1

, (1.9)

S = 1,8 · 1 · 0,8268 = 1,4882 кН/м2

Sн = 1,4882·0,7 = 1,0417 кН/м2

7) Расчет ветровой нагрузки:

Рис. 1.2

hоп = 0,4 · h = 0,4 м

W=W0 · k · c, (1.10)

где W0 = 0,3 кН/м2 (для II ветрового района);

к – коэффициент, учитывающий высоту сооружения

к = 0,53 (по СниП 2.01.07-85 для h = 5 м);

с = - 0,45827 – аэродинамический коэффициент.

Тип местности – В

W = 0,3·0,53·(- 0,4583) = - 0,0729 кН/м2

1.2 Конструктивный расчет

1.2.1 Определение геометрических характеристик

Рис. 1.3

При определении геометрических характеристик поперечных ребер нет, т. к. они приняты конструктивно.

Определение геометрических характеристик:

, (1.11)

где - расчетная ширина, вычисляется по формуле:

, (1.12)

- ширина плиты покрытия.

.

δв – толщина верхней обшивки, м;

δн – толщина нижней обшивки, м;

свн – расстояние от середины верхней обшивки до оси Н, м;

снн – расстояние от середины нижней обшивки до оси Н, м;

n – количество продольных ребер, шт;

Iр – момент сопротивления ребра, м4;

Fp – площадь ребра, м2;

Ер, Еоб – соответственно модуль упругости ребер и обшивок.

, (1.13)

где h0 – расстояние между центрами обшивок, м.

.

, (1.14)

, (1.15)

, (1.16)

1.2.2 Проверки в соответствии с методом предельных состояний

1) Проверяем нижнюю растянутую обшивку:

(1.17)

где - коэффициент, учитывающий ответственность здания, = 0,9;

- действующий момент, определяется по формуле:

(1.18)

где q-распределенная нагрузка;

l- длина обшивки.

,

Расчетное сопротивление стеклопластика вычисляется по формуле:

, (1.19)

где Rпр.пр = 6·104 кН/м2;

к0 = 0,6;

m = 0,75;

кgc – для сжатия = 0,28,

для изгиба = 0,22,

для среза = 0,34,

для растяжения = 0,42.

R = 6·104·0,6·0,75·0,42= 11340 кН/м2

кН/м2 ≤ 11340/0,95=11936,84 кН/м2

2) Проверяем верхнюю сжатую обшивку:

а) на местный изгиб:

(1.20)

,

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.19):

R = 11·104·0,6·0,75·0,22=10890 кН/м2

кН/м2 ≤ 10890/0,95=11463,16 кН/м2

б) на устойчивость:

(1.21)

где φст – коэффициент устойчивости обшивки зависит от:

, то

, то

Т. к. , то

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.19):

R = 9·104 ·0,6·0,75·0,28=11340 кН/м2

кН/м2≤ 11340/0,95=11936,84 кН/м2

3) Проверяем ширину сечения продольных ребер на касательные напряжения:

(1.22)

кН

см

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.19):

R = 6 ·104 ·0,6· 0,75·0,34=9180кН/м2

кН/м2 ≤9180 /0,95 =9663,1579кН/м2

Проверка по деформациям плиты:

(1.23)

м

м≤ 0,01512 м

Плита покрытия ребристая с обшивками из плоских листов стеклопластика толщиной 5 мм и ребрами из стеклопластиковых швеллеров №16. Плита обеспечивает совместную работу на изгиб всех элементов включая ребра. Также является эффективной с точки зрения массы, теплотехники, прочности и жесткости.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ

(КЛЕЕДОЩАТОЙ БАЛКИ)

Дощатоклееные балки обладают рядом преимуществ перед другими составными балками:

1. они работают как монолитные;

2. их можно изготовить с поперечным сечением боль­шой высоты;

3. в балках длиной более 6 м отдельные доски стыкуют по длине с помощью зубчатого шипа и, следовательно, балки не будут иметь стыка, ослабляющего сечение;

4. в дощатоклееных балках можно рационально разме­щать доски различного качества по высоте. Слои из до­сок первого или второго сортов укладывают в наиболее напряженные зоны балки, а слои из досок второго или третьего сортов — в менее напряженные места. В дощатоклееных балках можно также использовать маломер­ные пиломатериалы.

По длине все доски клеедощатых балок стыкуются зубчатым соединением. Стыки должны располагаться на расстоянии не менее 30 см по длине и вразбежку – в соседних слоях.

Синтетические клеи для склеивания древесины назначаются в зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации клееных конструкций. В настоящее время наибольшее распространение получили резорциновые и фенолоно-резорциновые клеи (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75; ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77).

Опыт применения дощатоклееных балок показывает, что их надежность зависит от качества склейки и тща­тельного соблюдения технологического процесса изготов­ления. Это возможно только в заводских условиях, в специальных цехах с необходимым оборудованием при качественной сушке пиломатериалов. Работы по изго­товлению балок следует выполнять специально обучен­ным персоналом.

Для пролетов 6—24 м в качестве основных несущих конструкций применяют балки, склеиваемые из досок плашмя. Высоту балок принимают в преде­лах 1/10 – 1/17l. Ширину балок целесообразно, как правило, брать минимальной и определенной из условия опирания панелей покрытия и обеспечения монтажной жест­кости. Уклон верхней грани двускатных балок принима­ют в пределах 2,5—10 %.

Эскиз балки

Рис 2.1

2.1 Сбор нагрузок

При определении нагрузки на балку ввиду малого уклона считаем, что вес на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия равен весу, приходящемуся на 1 м2 поверхности покрытия.

Нагрузки на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия

Таблица 2

Собственный вес балки определяется по формуле:

(2.1)

где м – расчетный пролет;

кс.в. = 6 – коэффициент, учитывающий собственный вес балки, по табл. 1.1 [1].

кН/м2

Т. к. , то согласно п 5.7 [3] для снеговой нагрузки γn = 1,6.

Нагрузка на 1 м длины балки:

а) нормативная:

qн = 1,5432·3,8= 5,8642 кН/м2 ;

б) расчетная:

q =2,0398·3,8=7,7513 кН/м2;

2.2 Определение геометрических размеров балки

Односкатная клеедощатая балка с уклоном верхней грани i=0,03 изготовлена из сосновых досок 2 сорта размером 150Ч40 мм. Доска после фрезерования будет иметь размер 140Ч33 мм.

Высота балки была принята ранее в п. 1.1

Корректируем полученные размеры:

hтр = 31 · 3,3 = 102,3 см

hоп = h-0,5 · l · I = 99-0,5 · 1500 · 0,04 = 69 см, следовательно hоп = 21·3,3 = 69,3 см.

Проверка принятого сечения

Сечение с максимальными нормальными напряжениями находится на расстоянии х от опор:

, (2.2)

.

Изгибающий момент в этом сечении:

кН/м =20041,02 кН/см.

Высота балки в сечении х =5,8293 м:

hх = hоп + х·i= 0,693 +5,8293·0,03 = 0,9339 м.

Момент сопротивления:

см3

Максимальное напряжение:

кН/см2 = 9,848 МПа ≤ Rи · mσ · mсл · mа/γn = 15 · 0,8 · 1 · 0,9/0,95 = =11,4 МПа,

где mа = 0,9 – для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, п. 3.2 [2];

=0,95 – коэффициент надежности по назначению .

2) Проверяем прочность по максимальным касательным напряжениям.

Момент инерции в опорном сечении:

см4

Статический момент:

см3

Максимальная поперечная сила:

кН.

Касательные напряжения в опорном сечении:

кН/см2 =

=0,8 МПа ≤ Rск · mсл · mа/γn = 1,5 · 1 · 0,9/0,95 = 1,42 МПа.

3) Проверка устойчивости плоской формы деформирования по формуле:

, (2.3)

Связями являются плиты покрытия шириной lp = 1,2м. Коэффициент φм находим по формуле:
, (2.4)

Для этого определяем моменты:

а) в сечении х1 =5,8293+1,2 =7,0293 м:

кН·м.

б) в сечении х2 =5,8293-1,2 =4,6293 м:

кН·м.

По табл. 2 прил. 4 [2] определяем:

Кф = 1,75 - 0,75· = 1,75 - 0,75 · 0,8646 = 1,1015

Поскольку балка не имеет закреплений из плоскости по растянутой кромке, согласно п. 4.14 [2] коэффициент φм следует умножать на дополнительный коэффициент кжм, определяемый по табл. 2 прил. 4 [2]:

Тогда коэффициент:

4) Проверяем устойчивость:

кН/см2 = 3,79 МПа ≤ Rи· mσ · mсл · mа/γn = 11,4 МПа

5) Проверяем жесткость балки по формуле:

, (2.5)

Момент инерции в середине балки:

см4

см.

где

Коэффициент с определяем по табл. 3 прил. 4 [2]:

Полный прогиб балки:

см.

Предельный прогиб для l = 15 м по табл. 2.2 с учетом интерполяции:

см,

т.е. f = 4,5612 см ≤ fu = 6,608 см, следовательно балка запроектирована верно.

6) Расчет опорного узла:

Определяем ширину опоры:

(2.6)

где Rсм = 0,3 кН/см2 = 3 Мпа – расчетное сопротивление смятию поперек волокон в опорных частях конструкции, табл.3 [2].

.

Принимаем 1 брус сечением 150Ч150мм, который является одновременно и горизонтальной связью между колоннами и опорной подушкой.

Требуемая площадь анкерных болтов:

(2.7)

где R = 21 кН/см2 = 210 Мпа – расчетное сопротивление стали.

см2

Принимаем 2 болта диаметром 20мм с площадью по нарезке:

F = 2·2,182 =4,36 см2 > Fтр

Схема опорного узла

Рис. 2.2

Односкатная клеедощатая балка с уклоном верхней грани i=0,03 изготовленых из сосновых досок 2 сорта размером 140Ч33 мм. Высота на опорах 693 и 1023 мм. Балка соединяется с колонной при помощи обвязочного бруса 150Ч150мм с закреплением 2 болтами диаметром 20 мм. Для склеивания древесины в данном курсовом проекте используют фенолоно-резорциновые клей.

3. КЛЕЕДОЩАТАЯ КОЛОННА ОДНОПРОЛЕТНОГО ЗДАНИЯ

Дощатоклееные колонны для зданий с напольным транспортом и подвесными кранами проектируют, как правило, постоянного по высоте сечения. Колонна рассчитывается на вертикальные постоянные нагрузки от веса покрытия, стенового ограждения и соб­ственного веса.

Поперечная рама, состоящая из двух колонн, защем­ленных в фундаментах и шарнирно связанных с ригелем (балкой, фермой, аркой), представляет собой однажды статически неопределимую систему

3.1 Предварительный подбор сечения колонны.

Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при  = 100 и распорках, располагаемых по верху колонн,

; ;

; .

При высоте здания Н = 5,6 м получим:

hк = 5/13 = 0,3846 м;

bк = 5/29 = 0,1724 м.

Принимаем, что для изготовления колонн используются доски шириной 225 и длиной 40 мм. После фрезерования толщина досок составит 33 мм. Ширина колонны после фрезерования заготовочных блоков по пласти будет 210 мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет:

hк = 12∙33 =396 мм;

bк =210 мм.

3.2 Определение нагрузок на колонну.

Определим действующие на колонну расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки. Подсчет нагрузок горизонтальной проекции дан в табл. 3.

Горизонтальные нагрузки, действующие на раму

Таблица 3

Нагрузки на колонну:

От ограждающих конструкций покрытия:

расчетный пролет l = lсв – hк = 15 - 0,396= 14,604 м

Полная ширина покрытия здания:

м

где lсв – пролет здания в свету;

ст – толщина стены;

ак – вылет карниза.

.

От снега:

.

От веса ригеля (клеедощатой балки):

.

Собственный вес балки определяется по формулам:

От стен:

Gст = gст (H + hоп/) S = 0,346∙(5 +1,127) ∙5 = 10,5997 кН/м2

Ветровая нагрузка, действующая на раму:

Wm = w0 ∙ k ∙ c, w0 = 0,3 кН/м2

Для здания размером в плане 15Ч41,8 м

св = 0,8; b/l =41,8/15 =2,7867 > 2;

h1/l = (5+0,957+0,17)/15 = 0,41, следовательно се3 = -0,5.

При Z = 6,127 м;

Wm акт = 0,3 ∙ 0,5338 ∙ 0,8 = 0,1281 кН;

Wm от = 0,3 ∙ 0,5338 ∙ 0,5 = 0,08 кН.

При Z = 5 м; k = 0,5:

Wm акт = 0,3 ∙ 0,5 ∙ 0,8 = 0,12 кН;

Wm от = 0,3 ∙ 0,5 ∙ 0,5 = 0,075 кН.

Ветровая нагрузка, передаваемая от покрытия, расположенного вне колонны:

Wакт = 0,224 ∙ S ∙ h/оп = 0,224 ∙3,8 ∙1,127 = 0,9593 кН;

h/оп = 0,957 + 0,17 =1,127 м;

Wот =0,14 ∙ S ∙ h/оп = 0,14 ∙3,8∙1,127 =0,5996 кН.

Нагрузки от ветра:

qакт = 0,193 ∙ S = 0,193 ∙3,8=0,7334 кН/м;

qот = 0,121 ∙ S = 0,121 ∙3,8= 0,4598 кН/м.

3.3 Определение усилий в колонне.

Поперечную раму однопролетного здания, состоящую из двух колонн, жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде балки, рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки (рис. 3.1). Она является однажды статически неопределимой системой. При бесконечно большой жесткости ригеля (условное допущение) за лишнее неизвестное удобно принять продольное усилие в ригеле, которое определяют по известным правилам строительной механики.

Определение изгибающих моментов (без учета коэффициентов сочетаний):

от ветровой нагрузки: усилие в ригеле

изгибающий момент в уровне верха фундамента:

От внецентренного приложения нагрузки от стен:

эксцентриситет приложения нагрузки от стен:

;

изгибающий момент, действующий на стойку рамы:

;

усилие в ригеле (усилие растяжения):

;

изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

;

.

Определение поперечных сил (без учета коэффициентов сочетаний):

от ветровой нагрузки:

;

от внецентренного приложения нагрузки от стен:

.

Определение усилий в колонне с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.

ПЕРВОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

Моменты на уровне верха фундаментов:

;

;

.

Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения:

ВТОРОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

ТРЕТЬЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

;

;

поперечная сила:

нормальную силу (продольную силу) определяют при γn = 0,95:

3.4 Расчет колонны

3.4.1 Расчет на прочность по нормальным напряжениям

Расчет производится на действие N и M при первом сочетании нагрузок. Рассчитываем на прочность по формуле п. 4.16 СНиП ІІ-25-80:

М = 12,1836 кН∙м; N = 77,6516 кН

Расчетная длина (в плоскости рамы):

Н0 = 2,2 · Н = 2,2 · 5 = 11 м

Площадь сечения колонны:

Fнт  Fбр = hк · bк = 0,21 · 0,396 = 8,316 · 10-2 м2.

Момент сопротивления:

м3.

Гибкость:

;

.

При древесине третьего сорта и при принятых размерах сечения по табл. 3 СНиП ІІ-25-80 принимаем Rc = 11 МПа. С учетом mн, mсл = 1 и коэффициента надежности γn = 0,95 получим:

МПа.

, (3.1)

, (3.2)

При эпюре моментов треугольного очертания (по СНиП ІІ-25-80*) вводится поправочный коэффициент к ξ:

.

В данном случае эпюра момента близка к треугольной:

кН· м;

мПа < 13,89 МПа.

Оставляем принятое ранее сечение, исходя из необходимости ограничения гибкости.

3.4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле СНиП ІІ-25-80. Принимаем, что распорки по наружным рядам колонн (в плоскости, параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн. Тогда

lр = Н, l0 = Н.

, (3.3)

Показатель степени n=2 как для элементов, не имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования:

Rи = Rс = 13,89 МПа;

;

;

.

Применительно к эпюре моментов треугольного очертания (см. табл. 2, прил. 4 СНиП ІІ-25-80):

kф = 1,75 - 0,75 ∙ d = 1,75 - 0,75 ∙ 0 = 1,75;

d = 0, так как момент в верхней части колонны равен 0:

Следовательно, устойчивость обеспечена.

3.4.3 Расчет на устойчивость из плоскости как центрально-сжатого стержня.

φ = 0,557 (см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования);

N = 73,139 кН (для второго сочетания нагрузок):

, (3.4)

Fрасч = Fнт = Fбр = 8,316 ∙ 10-2 м2;

Rc = 11/0,95 = 11,57 МПа

МПа < 11,57 МПа.

Устойчивость обеспечена.

3.5 Расчет узла защемления колонны в фундаменте.

Принимаем решение узла защемления колонны в фундаменте с применением железобетонной приставки из бетона класса В25 (Rв > Rс = Rсм = 13,89 МПа), из которой выпущены 4 стержня арматуры периодического профиля из стали класса

А-ІІ (рис. 3.1). Вклеивание арматурных стержней в древесину осуществляется с помощью эпоксидно-цементного клея ЭПЦ-1.

Конструкция узла защемления колонны

Рис. 3.1

Предварительно принимаем диаметр арматурных стержней 18 мм. Тогда диаметр отверстия будет:

dотв = dа + 5 = 18+5 = 23 мм

Расстояние между осью арматурного стержня до наружних граней колонны должно быть на менее 2dа : а = 2∙18 = 36 мм. При определении усилий в арматурных стержнях учитываем, что прочность бетона на смятие больше прочности древесины.

Пренебрегая (для упрощения расчета) работой сжатых арматурных стержней, усилия в растянутых арматурных стержнях находим, используя два условия равновесия (рис. 3.2)

: ; (3.5)

: .

Схема действия сил на колонну (фундамент условно отброшен и действие его на колонну заменено силами N0 и D0)

Рис. 3.2

Из расчета колонны на прочность по нормальным напряжениям имеем:

.

кН∙м

При N = 31,2227 кН; Mд =9,3475 кН∙м; Rсм = 13,89 МПа; bк =0,21 м; hк = 0,396 м получим:

Nа = 0,00992 кН;

х = 0,0283 м.

Требуемая площадь арматурных стержней (МПа) определяется:

, (3.6)

см2

Ставим 2 стержня диаметром 18 мм, для которых:

Fа = 2 ∙ 2,54 = 5,08 см2 > 0,3387 см2

Определим расчетную несущую способность вклеиваемых стержней на выдергивание по формуле (см. пп. 5.30, 5.31, 5.32 СНиП ІІ-25-80):

, (3.6)

Предварительно принимаем длину заделки стержня 360 мм (20da), получим:

МН > Nа = 2,4 МН.

Следовательно, несущая способность соединения достаточна.

Помимо анкерных стержней целесообразна установка дополнительных анкерных стержней по боковым граням колонны для обеспечения более надежного соединения приставки с клеедощатой колонной.

4. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ

Конструкции покрытия состоят из таких материалов, как древесина, фанера, металлические детали крепежа. Наряду с положительными свойствами этих материалов есть и отрицательные. Например, древесина подвержена гниению и возгоранию, а металл – коррозии.

В этом разделе описаны способы защиты материалов от вредного воздействия агрессивных сред.

4.1 Древесина

Дерево в качестве строи­тельного материала применяется с древнейших времен. Легкость обработ­ки и транспортировки деревянных элементов к месту строительства. Кроме того древесина обладает хороши­ми конструкционными качествами — значительной проч­ностью и упругостью при сравнительно небольшой массе.

4.1.1 Гниение

Несмотря на достоверные факты, капитальность деревян­ных сооружений подвергается сомнению из-за повсеместно наблю­даемых случаев биологического разрушения деревянных элемен­тов, которое происходит вследствие гниения древесины или разру­шения древесины насекомыми-вредителями. Наиболее опасно для конструкций гниение—процесс жизнедеятельности грибов.

В результате гниения образуются конечные продукты, получаемый также в результате горения: каждый килограмм древесины пре­вращается в 55% воды и углекислый газ, выделив при этом опреде­ленное количество тепловой энергии. В отличие от физико-химического процесса горения, гниение— процесс биологический, протекающий годы и десятилетия при Т от 0 до 40 С лишь во влажной среде.

Заражение деревянных конструкций спорами грибов возможно повсеместно. При одном созревании тело выделяет десятки милли­ардов спор. В природе существует более 1000 разновидностей дереворазрушающих грибов, наиболее распространенные из них: на­стоящий домовый, пористый, пленчатый, шахтный, щпальный и столбовой грибы.

Наиболее опасны грибы, уничтожающие лигнин или целлюлозу или и то, и другое. При длительном воздействии эти грибы полно­стью, губят дерево.

Избежать гниения древесины, достаточно ис­ключить хотя бы одно из трех условий, необходимых для жизне­деятельности грибов: температуру от 0 до 40 С, доступ кислорода воздуха и влажность древесины выше 20%. При этом надо иметь в виду, что споры грибов очень жизнеспособны и при многолетнем пребывании в условиях минусовых температур или под водой они не погибают, а лишь временно замирают.

Практически два первых условия при эксплуатации строитель­ных конструкций исключить невозможно. Следовательно, в про­цессе эксплуатации (а большинство деревянных конструкций рас­считаны на воздушно-сухое состояние древесины) необходима защита конструкций от всевозможных видов увлажнения.

Защита от гниения имеет важнейшее значение для обеспечения долголетней службы деревянных конструкций.

4.1.2 Горючесть

Горение представляет собой реакцию соединения го­рючих компонентов древесины с кислородом воздуха, со­провождающуюся выделением тепла или дыма, появле­нием пламени и тления. Возгорание древесины может возникнуть в результате кратковременного нагрева ее до температуры 250 °С или длительного воздействия бо­лее низких температур. При горении происходит хими­ческая деструкция (пиролиз) древесины. Вначале в результате повышения температуры из древесины испа­ряется, влага и пока влага не испарится, температура древесины остается 100 °С. С повышением температуры до 150—210 °С древесина высыхает, изменяет цвет (жел­теет), появляются первые признаки химической деструк­ции — обугливание ее. Термическое разложение отдель­ных компонентов древесины происходит при различной температуре: гемицеллюлозы 160—170, целлюлозы 280— 380, лигнина 200—500 СС.

Таким образом, при нагревании древесины до темпе­ратуры пожаров (800—900 СС) происходит ее термичес­кое разложение с образованием смеси газообразных продуктов и твердого остатка в виде угля.

Интенсивность горения зависит от подачи и количе­ства кислорода воздуха, от поверхностной активности и взаимного обогрева горящих поверхностей древесины. Чем больше омываемая воздухом по­верхность данного объема древесины и чем интен­сивнее движение воздуха (тяга), тем больше скорость горения. Большое значение при этом имеет взаимный обогрев горящих поверхностей. Деревянные элементы, состоящие из отдельных досок с зазорами между ними, быстрее нагреваются до температуры возгорания, чем монолитные, в результате взаимного обогрева. Наиболее огнестойкими являются клееные или массивные элементы из цельной древесины.

Под действием температуры деревян­ный элемент главным образом благодаря своей низкой теплопроводности значительно медленнее теряет прочность, чем металлический элемент. Чем боль­ше размеры деревянного элемента, тем выше его огне­стойкость.

Таким образом, следует выделять различные степени огнестойкости зданий и сооружений, которые определя­ются пределами огнестойкости основных строительных конструкций и пределами распространения огня по этим конструкциям.

Огнестойкостью называется способность строитель­ных элементов и конструкций сохранять несущую спо­собность, а также сопротивляться образованию сквозных отверстий, прогреву до критических температур и рас­пространению огня. Предел огнестойкости определяется временем (в часах или минутах) от начала огневого стандартного испытания образцов до возникновения одного из предельных состояний элементов и конструк­ций. Предельное состояние конструкций характеризует­ся несущей способностью, теплоизолирующей способно­стью (по повышению температуры на необогреваемой поверхности) и плотностью.

4.1.3 Влага в древесине

Различают два вида влаги, содержащейся в древесине, - связанную (гигроскопическую) и свободную (капиллярную). Связанная влага находится в толще клеточ­ных оболочек, а свободная в полостях клеток и в меж­клеточных пространствах. Кроме свободной и связанной влаги различают влагу, входящую в химический состав веществ, которые образуют древесину (химически свя­занная влага). Эта влага имеет значение только при хи­мической переработке древесины.

Максимальное количество связанной влаги называет­ся пределом гигроскопичности или пределом насыщения волокон древесины и составляет 30%. Дальнейшее уве­личение влажности может происходить только за счет свободной влаги, т. е. путем заполнения пустот в древе­сине. При изменении влажности от нуля до предела на­сыщения клеточных оболочек объем древесины увеличи­вается (разбухает), а снижение влажности в этих пре­делах уменьшает его размеры (усушка). Чем плотнее древесина, тем больше ее разбухание и усушка. Соответ­ственно различны разбухание и усушка у поздней, более плотной, и у ранней древесины.

При повышении влажности дре­весины от нулевой до точки насыщения волокон пример­но до 30 % ее прочность, в том числе и длительная, уменьшается, деформативность увеличивается и модуль упругости снижается. В наименьшей степени влажность влияет на ударную прочность древесины и на прочность при растяжении вдоль волокон. В других случаях влия­ние влажности сравнительно велико и при ее изменении на 1 % прочность меняется на 3—5 %. Повышение влаж­ности древесины свыше точки насыщения волокон не приводит к дальнейшему снижению ее прочности.

Влажность определяют взвешиванием до и после вы­сушивания до постоянного веса в сушильном шкафу об­разцов небольших размеров. В производстве влажность сортаментов можно определять, не вырезая образцов, с помощью электровлагомера, действие которого основа­но на изменении электропроводности древесины в зави­симости от ее влажности.

4.1.4 Способы защиты древесины

Способы защиты древесины химическими средствами, выбирают в зависимости от условий эксплуатации конструкций, вида химических средств защиты и требуемой глубины проникновения химиче­ских веществ, что определяется сроком службы кон­струкций.

При выборе способа защиты большое значение име­ет плотность древесины и ее влажность. Большинство способов предполагает, что влажность древесины долж­на быть не более 12—15%. Влажную древесину (50-70%) следует пропитывать легкорастворимыми и легкодиффундирующими составами, такими, например, как ББ-32 или КФА.

В зависимости от породы и анатомического строения древесина обладает различной способностью впитывать защитные средства. Иногда для улучшения пропитки при­меняют специальную подготовку поверхности древесины накалыванием. Глубина накалывания должна соответ­ствовать глубине пропитки, но не превышать для круп­ных лесоматериалов 20 мм, для пиломатериалов толщи­ной более 50 мм — 15 мм и для пиломатериалов толщи­ной от 25 до 50 мм их толщины. Накалывание производят по всей поверхности лесоматериалов и изделий, за исключением торцов. Размер накола в направлении вдоль волокон древесины 10—20 мм, поперек —2—3 мм.

Наиболее простым способом защиты древесины является поверхностная обработка химическими состава­ми кистью или краскораспылителем в один или три слоя с интервалами после каждого слоя для лучшего впиты­вания раствора. Такой способ используют для защиты готовых, например клееных, конструкций. Толщина за­щитного слоя 0,3—1 мм.

Существует 3 вида защиты от гниения:

1. стерилизация древесины - происходит в процессе искусственной, особенно высокотемпературной, сушки. Прогрев древесины при температуре выше 800С приводит к гибели всех присутствующих в ней спор домовых грибов. Такая древесина гораздо дольше сопротивляется загниванию и должна в первую очередь применяться в конструкциях;

2. конструктивная защита - обеспечивает такой режим эксплуатации конструкций, при котором ее влажность не превышает благоприятного для загнивания уровня. Защита древесины закрытых помещений от увлажнения атмосферными осадками достигается полной водонепроницаемостью кровли, выполненной из высококачественных материалов. Защита древесины от увлажнения капиллярной влагой осуществляется отделением ее от бетонных и каменных конструкций слоями битумной гидроизоляции;

3. химическая защита - заключается в пропитке или покрытии конструкций ядовитыми для грибов веществами – антисептиками. Наиболее эффективна пропитка под давлением.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты конструкций:

- подвергнуть древесину качественной сушке;

- обработать поверхности маслянистыми антисептиками, что защитит древесину и от грибов, и от личинок жуков-точильщиков;

- в местах примыкания деревянных конструкций к бетону (например, колонны к фундаменту) проложить 2 слоя битумной гидроизоляции (рубероида).

Целью защиты от возгорания является повышение предела огнестойкости деревянных конструкций, с тем, чтобы они дольше сопротивлялись возгоранию и в процессе горения не создавали и не распространяли открытого пламени. Это достигается мероприятиями конструктивной и химической защиты.

1. Конструктивная защита заключается в ликвидации условий, благоприятных для возникновения и расширения пожара. Для предотвращения распространения огня деревянные конструкции должны быть разделены на части противопожарными преградами из огнестойких конструкций. Обыкновенная штукатурка значительно повышает сопротивление деревянных стен и потолков возгоранию;

2. Химическая защита заключается в противопожарных пропитках и окраске. Для огнезащитной пропитки используют вещества, называемые антипиренами. Эти вещества, введенные в древесину, при опасном нагреве плавятся или разлагаются, покрывая ее огнезащитными пленками или газовыми оболочками. Пропитка древесины антипиренами производится под давлением в автоклавах, обычно с одновременной пропиткой антисептиками. Защитные краски на основе жидкого стекла, суперфосфата и т.д. наносятся на поверхности древесины.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты от возгорания:

- предварительно пропитать деревянные конструкции антипиренами под давлением;

- покрыть поверхность стен и потолка штукатуркой;

- другие поверхности покрыть защитной краской на основе жидкого стекла на 2 слоя.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте было выполнено:

- проектирование ограждающих конструкций (ребристой плиты покрытия с обшивками из плоских листов стеклопластика и ребрами из стеклопластиковых швеллеров);

- расчет клеедощатой односкатной балки;

- расчет поперечной рамы и конструирование колонны.

Все конструкции рассчитаны по двум предельным состояниям:

- на прочность с проверкой устойчивости сжатых и сжато-изогнутых элементов на действие расчетных нагрузок;

- по жесткости с проведением допустимых деформаций и перемещений от действия нормальных нагрузок.

В курсового проекта обеспечена устойчивое состояние при эксплуатации всех конструкций, также защита от гниения и возгорания. Все конструкции удовлетворяют требованием СНиП и ГОСТ.

В результате выполнения этой курсовой работы были получены навыки проектирования деревянных конструкций.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Гура З.И. Проектирование деревянных балок: Учебное пособие. 2-е изд., перераб. И доп. - Братск: БрГТУ, 2002. – 109 с.

2. СниП II-25-80. Деревянные конструкции/ Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1982. - 62 с.

3. СниП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. - М.: ЦИТПГосстроя СССР. - 1987. - 36 с.

4. Зубарев Г.Н., Лялин И.М. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. пособие для студентов вузов. - М.: Высш. школа, 1980. - 311 с.

5. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов/ Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Буданов, М.М. Гаппоев и др.; Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В. Слицкоухова.-5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1986. - 543 с.

6. ГОСТ 24454-80Е. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры. - М.: Издательство стандартов, 1981. - 3 с.

ВВЕДЕНИЕ

Деревянные конструкции являлись основными в течение многих веков и имеют широкие перспективы применения в современном облегченном капитальном строительстве. Огромные лесные богатства России являются надежной сырьевой базой производства деревянных строительных конструкций.

К преимуществам деревянных конструкций относится их сравнительно небольшая масса, а для конструкций заводского изготовления - их высокая индустриальность. В регионах, богатых лесом, деревянные конструкции, как правило, оказываются весьма экономичными. К преимуществам деревянных конструкций относится и их высокая стойкость против некоторых химических воздействий, поэтому их широко применяют в складах для хранения минеральных удобрений, ядохимикатов и других агрессивных (для железобетона и стали) материалов. Древесина удобна в обработке, непреходяще красива, доступна и надежно защищает от холода.

К недостаткам деревянных конструкций относится их подверженность увлажнению, биоповреждению (гниению) и возгоранию. Поэтому огромное значение при проектировании деревянных конструкций имеет разработка мер по защите древесины от увлажнения, гниения и возгорания.

Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий, имеющих пролеты до 100 метров и более.

В данной курсовой работе необходимо спроектировать несущие и ограждающие конструкции покрытия, проверить прочность, жесткость, устойчивость конструкций.

1. Проектирование ограждающей конструкции…………………………………

Сбор нагрузок………..……………………………………………………

Конструктивный расчет…………………..………………………….……

1.2.1 Определение геометрических характеристик………………………..

1.2.2 Проверки в соответствии с методом предельных состояний……….

2. Проектирование несущей конструкции покрытия……………………………..

2.1 Сбор нагрузок………………………………………………………………..

2.2 Определение геометрических размеров……………………………………

2.3 Конструктивный расчет………………………………………………………

3. Клеедощатая колонна однопролетного здания …………………………………

3.1 Предварительный подбор сечения колонны……………………………….

3.2 Определение нагрузок на колонну…………………………………………..

3.3 Определение усилий в колонне………………………………………………..

3.4 Расчет колонны……………………………………………………………………

3.4.1 Расчет на прочность по нормальным напряжениям……………………..

3.4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования………………

3.4.3 Расчет на устойчивость из плоскости как центрально-сжатого стержня.

3.5 Расчет узла защемления колонны в фундаменте…………………………….

4. Обеспечение долговечности строительных материалов……………………….

4.1 Гниение древесины…………………………………………………………..

4.2 Возгорание древесины………………………………………………………

4.3 Коррозия древесины…………………………………………………………..

Список использованных источников…………………………………………………

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Ограждающие конструкции – это плиты покрытия и стеновые панели. В данном курсовом проекте проектируются плиты покрытия с обшивками и ребрами из стеклопластика. Плиты покрытия проектируются ребристые с утеплителем.

Плиты покрытия состоят из несущего каркаса и обшивок, соединенных с каркасом водостойким клеем в одно целое, и образующих коробчатое сечение. Целесообразность применения стеклопластиковых плит определяется малой массой при высокой несущей способности.

Рис. 1.1 Эскиз плиты

1.1 Сбор нагрузок, действующих на плиту покрытия

Характеристики швеллера (ребра) из стеклопластика №16:

hp = 160 мм Jp = 1040 см4

bp = 80 мм Wx = 130 см3

Sp = 10 мм Sx = 79 см3

Fp = 28,5 см2

1 · 1 · δв · ρ (1.1.1)

δв = δн = 5 мм

ρ = 15 кН/м3

1 · 1 · 0,005 · 15 = 0,075 кН/м2

1 · 1 · δн · ρ (1.1.2)

δв = δн = 5 мм

ρ = 15 кН/м3

1 · 1 · 0,005 · 15 = 0,075 кН/м2

1.1.3. Продольные ребра (принимаем 4 ребра):

(1.1.3)

1.1.4. Поперечные ребра (принимаем 4 ребра):

(1.1.4)

1.1.5. Утеплитель:

(1.1.5)

Sут = Sпл · Sребер = 1,2 · 4,2 – 1,344 – 0,394 = 3,312

Sпр. р. = 4 · 0,08 · 4,2 = 1,344 м2

Sпопер. р. = 4 · 0,08 · 1,2 = 0,394 м2

1.1.6. Снеговая нагрузка:

S = S0 ·  · се ,

Sн = S · 0,7, (1.1.6)

S0 = 1,8 кН/м2 (для ІІІ снегового района)

Если <25, то =1

S = 1,8 · 1 · 0,51 = 0,918 кН/м2

Sн = 0,918 · 0,7 = 0,643 кН/м2

1.1.7. Ветровая нагрузка:

Рис. 1.1.1

hоп = 0,4 · h = 0,4 м

W=W0 · k · c, (1.1.7)

где W0 = 0,3 кН/м2 (для II ветрового района);

к – коэффициент, учитывающий высоту сооружения

к = 0,518 (по СниП 2.01.07-85 для h = 5,6 м);

с = - 0,11 – аэродинамический коэффициент.

Тип местности – В

W = 0,3 · 0,518 · (- 0,11) = - 0,017 кН/м2

1.2 Конструктивный расчет

Рис. 1.2.1

Определение геометрических характеристик:

, (1.2.1)

, (1.2.2)

, (1.2.3)

, (1.2.4)

, (1.2.5)

, (1.2.6)

где δв – толщина верхней обшивки, м;

δн – толщина нижней обшивки, м;

свн – расстояние от середины верхней обшивки до оси Н, м;

снн – расстояние от середины нижней обшивки до оси Н, м;

n – количество продольных ребер, шт;

Iр – момент сопротивления ребра, м4;

Fp – площадь ребра, м2;

h0 – расстояние между центрами обшивок, см;

Ер, Еоб – соответственно модуль упругости ребер и обшивок.

При определении геометрических характеристик поперечных ребер нет, т. к. они приняты конструктивно.

1.2.2 Проверки в соответствии с методом предельных состояний:

1) Проверяем нижнюю растянутую обшивку:

(1.2.7)

где - коэффициент, учитывающий ответственность здания, = 0,9.

,

кН/м2

, (1.2.8)

где Rпр.пр = 6·104 кН/м2;

к0 = 0,6;

m = 0,75;

кgc – для сжатия = 0,28,

для изгиба = 0,22,

для среза = 0,34,

для растяжения = 0,42.

R = 6 ·104 · 0,6 · 0,75 · 0,42/0,95 = 11936,8 кН/м2

96,61 кН/м2 ≤ 11936,8 кН/м2

Проверяем верхнюю сжатую обшивку:

а) на местный изгиб:

(1.2.9)

,

кН/м2

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.2.8):

R = 6 ·104 · 0,6 · 0,75 · 0,22/0,95 = 6252,6 кН/м2

179,98 кН/м2 ≤ 6252,6 кН/м2

б) на устойчивость:

(1.2.10)

где φст – коэффициент устойчивости обшивки зависит от:

, то

, то

Т. к. , то

кН/м2

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.2.8):

R = 6·104 · 0,6 · 0,75 · 0,28/0,95 = 7957,9 кН/м2

3000 кН/м2 ≤ 7957,9 кН/м2

3) Проверяем ширину сечения продольных ребер на касательные напряжения:

(1.2.11)

кН

см

кН/м2

Расчетное сопротивление определяем по формуле (1.2.8):

R = 6 ·104 · 0,6 · 0,75 · 0,34/0,95 = 7247,37кН/м2

80,252 кН/м2 ≤ 7247,37кН/м2

Проверка по деформациям плиты:

(1.2.12)

м

м

0,014 м ≤ 0,0168 м

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ

(КЛЕЕДОЩАТОЙ БАЛКИ)

Клеедощатые балки применяются в качестве основных несущих конструкций покрытия и перекрытий общественных, промышленных и сельскохозяйственных зданий пролетами 6-30 м. Форма клеедощатых балок по длине может быть прямоугольной, односкатной, двускатной и ломаной. В данном курсовом проекте рассчитывают односкатную балку пролетом 15 м, имеющую постоянную по длине высоту. Высота сечения балок h определяется расчетом и находится в пределах 1/10 – 1/17 пролета. При пролетах l ≤ 18 м ширину сечения принимают не более 12 см. Это позволяет изготовлять их из цельных по ширине досок.

По длине все доски клеедощатых балок стыкуются зубчатым соединением. Стыки должны располагаться на расстоянии не менее 30 см по длине и вразбежку – в соседних слоях.

Синтетические клеи для склеивания древесины назначаются в соответствии с табл. 2 [2] в зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации клееных конструкций (табл. 1 [2]). В настоящее время наибольшее распространение получили резорциновые и фенолоно-резорциновые клеи (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75; ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77).

Рис 2.1 Эскиз балки

2.1 Сбор нагрузок, действующих на клеедощатую балку

При определении нагрузки на балку ввиду малого уклона считаем, что вес на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия равен весу, приходящемуся на 1 м2 поверхности покрытия.

Таблица 2.1

Нагрузки на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия

Собственный вес балки определяется по формуле:

(2.1.1)

где м – расчетный пролет;

кс.в. = 6 – коэффициент, учитывающий собственный вес балки, по табл. 1.1 [1].

кН/м2

Т. к. , то согласно п 5.7 [3] для снеговой нагрузки γn = 1,6.

Нагрузка на 1 м длины балки:

а) нормативная:

qн = 1,145· 4,2 = 4,81 кН/м2

б) расчетная:

q = 1,631· 4,2 = 6,851 кН/м2

2.2 Определение геометрических размеров балки

1) Конструкция балки:

Односкатная клеедощатая балка с уклоном верхней грани I = 0,04изготовлена из сосновых досок 2 сорта размером 150Ч40 мм. Доска после фрезерования будет иметь размер 140Ч33 мм.

Высота балки была принята ранее в п. 1.1.7.

Корректируем полученные размеры:

hтр = 31 · 3,3 = 102,3 см

hоп = h-0,5 · l · I = 99-0,5 · 1500 · 0,04 = 69 см, следовательно hоп = 21·3,3 = 69,3 см.

Проверка принятого сечения:

Сечение с максимальными нормальными напряжениями находится на расстоянии х от опор:

м.

Изгибающий момент в этом сечении:

кН/м = 15544,3 кН/см

Высота балки в сечении х = 4,41 м:

hх = hоп + х · I = 0,693 + 4,41 · 0,04 = 0,821 м

Момент сопротивления:

см3

Максимальное напряжение:

кН/см2 = 9,895 МПа ≤ Rи · mσ · mсл · mа/γn = 15 · 0,8 · 1 · 0,9/0,95 = 11,4 МПа,

где mа = 0,9 – для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, п. 3.2 [2].

2) Проверяем прочность по максимальным касательным напряжениям.

Момент инерции в опорном сечении:

см4

Статический момент:

см3

Максимальная поперечная сила:

кН

Касательные напряжения в опорном сечении:

кН/см2 = 0,78 МПа ≤ Rск · mсл · mа/γn = 1,5 ·

· 1 · 0,9/0,95 = 1,42 МПа.

3) Проверка устойчивости плоской формы деформирования по формуле:

, (2.2.1)

Связями являются плиты покрытия шириной lp = 1,2м.

Коэффициент φм находим по формуле:
, (2.2.2)

Для этого определяем моменты:

а) в сечении х1 = 4,41+1,2 = 5,61 м:

кН·м

б) в сечении х2 = 4,41-1,2 = 3,21 м:

кН·м

По табл. 2 прил. 4 [2] определяем:

Кф = 1,75 - 0,75· = 1,75 - 0,75 · 0,723 = 1,21

Поскольку балка не имеет закреплений из плоскости по растянутой кромке, согласно п. 4.14 [2] коэффициент φм следует умножать на дополнительный коэффициент кжм, определяемый по табл. 2 прил. 4 [2]:

Тогда коэффициент:

4) Проверяем устойчивость:

кН/см2 = 3,79 МПа ≤ Rи· mσ · mсл · mа/γn = 11,4 МПа

5) Проверяем жесткость балки по формуле:

, (2.2.3)

Момент инерции в середине балки:

см4

см

где

Коэффициент с определяем по табл. 3 прил. 4 [2]:

Полный прогиб балки:

см

Предельный прогиб для l = 15 м по табл. 2.2 с учетом интерполяции:

см,

т.е. f = 3,527 см ≤ fu = 6,608 см, следовательно балка запроектирована верно.

6) Расчет опорного узла:

Определяем ширину опоры:

(2.2.4)

где Rсм = 0,3 кН/см2 = 3 Мпа – расчетное сопротивление смятию поперек волокон в опорных частях конструкции, табл.3 [2].

Принимаем 1 брус сечением 125Ч125мм, который является одновременно и горизонтальной связью между колоннами и опорной подушкой.

Требуемая площадь анкерных болтов:

(2.2.5)

где R = 21 кН/см2 = 210 Мпа – расчетное сопротивление стали.

см2

Принимаем 2 болта диаметром 16мм с площадью по нарезке:

F = 2 · 1,408 = 2,816 см2 > Fтр

Рис. 2.2.1 Схема опорного узла

3. КЛЕЕДОЩАТАЯ КОЛОННА ОДНОПРОЛЕТНОГО ЗДАНИЯ

3.1 Предварительный подбор сечения колонны.

Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при  = 100 и распорках, располагаемых по верху колонн,

; ;

; .

При высоте здания Н = 5,6 м получим:

hк = 5,6/13 = 0,431 м;

bк = 5,6/29 = 0,193 м.

Принимаем, что для изготовления колонн используются доски шириной 225 и длиной 40 мм. После фрезерования толщина досок составит 33 мм. Ширина колонны после фрезерования заготовочных блоков по пласти будет 210 мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет:

hк = 13 ∙ 33 = 0,429 м;

bк = 0,21 м.

3.2 Определение нагрузок на колонну.

Определим действующие на колонну расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки. Подсчет нагрузок горизонтальной проекции дан в табл. 3.2.1.

Горизонтальные нагрузки, действующие на раму

Таблица 3.2.1

Нагрузки на колонну:

От ограждающих конструкций покрытия:

расчетный пролет l = lсв – hк = 15 - 0,429 = 14,571 м

Полная ширина покрытия здания:

м

где lсв – пролет здания в свету;

ст – толщина стены;

ак – вылет карниза.

От снега:

От веса ригеля (клеедощатой балки):

Собственный вес балки определяется по формулам:

От стен:

hоп = 0,6 ∙ 0,17 = 0,77 м

Gст = gст (H + hоп/) S = 0,414 ∙ (5,6 + 0,77) ∙ 4,2 = 11,09 кН/м2

Ветровая нагрузка, действующая на раму:

Wm = w0 ∙ k ∙ c, w0 = 0,3 кН/м2

Для здания размером в плане 15Ч63 м

св = 0,8; b/l = 63/15 = 4,5 > 2;

h1/l = (5,6+0,6+0,125+0,17)/15 = 0,433, следовательно се3 = 0,5.

При Z = 6,033 м;

Wm акт = 0,3 ∙ 0,53 ∙ 0,8 = 0,127 кН;

Wm от = 0,3 ∙ 0,53 ∙ 0,5 = 0,079 кН.

При Z = 5 м; k = 0,5:

Wm акт = 0,3 ∙ 0,5 ∙ 0,8 = 0,12 кН;

Wm от = 0,3 ∙ 0,5 ∙ 0,5 = 0,075 кН.

Ветровая нагрузка, передаваемая от покрытия, расположенного вне колонны:

Wакт = 0,224 ∙ S ∙ h/оп = 0,224 ∙ 4,2 ∙ 0,77 = 0,724 кН;

h/оп = 0,6 + 0,17 = 0,77 м;

Wот =0,14 ∙ S ∙ h/оп = 0,14 ∙ 4,2 ∙ 0,77 = 0,453 кН.

Нагрузки от ветра:

qакт = 0,193 ∙ S = 0,193 ∙ 4,2 = 0,811 кН/м;

qот = 0,121 ∙ S = 0,121 ∙ 4,2 = 0,508 кН/м.

3.3 Определение усилий в колонне.

Поперечную раму однопролетного здания, состоящую из двух колонн, жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде балки, рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки (рис. 3.3.1). Она является однажды статически неопределимой системой. При бесконечно большой жесткости ригеля (условное допущение) за лишнее неизвестное удобно принять продольное усилие в ригеле, которое определяют по известным правилам строительной механики.

Определение изгибающих моментов (без учета коэффициентов сочетаний):

от ветровой нагрузки: усилие в ригеле

изгибающий момент в уровне верха фундамента:

От внецентренного приложения нагрузки от стен:

эксцентриситет приложения нагрузки от стен:

;

изгибающий момент, действующий на стойку рамы:

;

усилие в ригеле (усилие растяжения):

;

изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

;

.

Определение поперечных сил (без учета коэффициентов сочетаний):

от ветровой нагрузки:

;

от внецентренного приложения нагрузки от стен:

.

Определение усилий в колонне с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.

ПЕРВОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

Моменты на уровне верха фундаментов:

;

;

.

Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения:

ВТОРОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

ТРЕТЬЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

поперечная сила:

нормальную силу (продольную силу) определяют при γn = 0,95:

3.4 Расчет колонны

3.4.1 Расчет на прочность по нормальным напряжениям

Расчет производится на действие N и M при первом сочетании нагрузок. Рассчитываем на прочность по формуле п. 4.16 СНиП ІІ-25-80:

М = 15,3542 кН∙м; N = 73,139 кН

Расчетная длина (в плоскости рамы):

Н0 = 2,2 · Н = 2,2 · 5,6 = 12,32 м

Площадь сечения колонны:

Fнт  Fбр = hк · bк = 0,21 · 0,429 = 8,49 · 10-2 м2.

Момент сопротивления:

м3.

Гибкость:

;

.

При древесине третьего сорта и при принятых размерах сечения по табл. 3 СНиП ІІ-25-80 принимаем Rc = 11 МПа. С учетом mн, mсл = 1 и коэффициента надежности γn = 0,95 получим:

МПа.

, (3.4.1)

, (3.4.2)

При эпюре моментов треугольного очертания (по СНиП ІІ-25-80*) вводится поправочный коэффициент к ξ:

.

В данном случае эпюра момента близка к треугольной:

кН· м;

мПа < 13,89 МПа.

Оставляем принятое ранее сечение, исходя из необходимости ограничения гибкости.

3.4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле СНиП ІІ-25-80. Принимаем, что распорки по наружным рядам колонн (в плоскости, параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн. Тогда

lр = Н, l0 = Н.

, (3.4.3)

Показатель степени n=2 как для элементов, не имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования:

Rи = Rс = 13,89 МПа;

;

;

.

Применительно к эпюре моментов треугольного очертания (см. табл. 2, прил. 4 СНиП ІІ-25-80):

kф = 1,75 - 0,75 ∙ d = 1,75 - 0,75 ∙ 0 = 1,75;

d = 0, так как момент в верхней части колонны равен 0:

Следовательно, устойчивость обеспечена.

3.4.3 Расчет на устойчивость из плоскости как центрально-сжатого стержня.

φ = 0,557 (см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования);

N = 73,139 кН (для второго сочетания нагрузок):

, (3.4.4)

Fрасч = Fнт = Fбр = 8,49 ∙ 10-2 м2;

Rc = 11/0,95 = 11,57 МПа

МПа < 11,57 МПа.

Устойчивость обеспечена.

3.5 Расчет узла защемления колонны в фундаменте.

Принимаем решение узла защемления колонны в фундаменте с применением железобетонной приставки из бетона класса В25 (Rв > Rс = Rсм = 13,89 МПа), из которой выпущены 4 стержня арматуры периодического профиля из стали класса

А-ІІ (рис. 3.1). Вклеивание арматурных стержней в древесину осуществляется с помощью эпоксидно-цементного клея ЭПЦ-1.

Рис. 3.1 Конструкция узла защемления колонны

Предварительно принимаем диаметр арматурных стержней 18 мм. Тогда диаметр отверстия будет:

dотв = dа + 5 = 18+5 = 23 мм

Расстояние между осью арматурного стержня до наружних граней колонны должно быть на менее 2dа : а = 2∙18 = 36 мм. При определении усилий в арматурных стержнях учитываем, что прочность бетона на смятие больше прочности древесины.

Пренебрегая (для упрощения расчета) работой сжатых арматурных стержней, усилия в растянутых арматурных стержнях находим, используя два условия равновесия (рис. 3.2)

: ; (3.5.1)

: .

Рис. 3.2 Схема действия сил на колонну (фундамент условно отброшен и действие его на колонну заменено силами N0 и D0)

Из расчета колонны на прочность по нормальным напряжениям имеем:

l0 = 12,32 м; Fнт = 8,49 · 10-2 м2; Wнт = 6,07 ∙ 10-3 м3; φ = 0,304; Rс = 13,89 МПа

.

кН∙м

При N = 35,61 кН; Mд = 16,688 кН∙м; Rсм = 13,89 МПа; bк = 0,21 м; hк = 0,429 м получим:

Nа = 0,024 кН.

х = 0,041 м.

Требуемая площадь арматурных стержней (МПа) определяется:

, (3.5.2)

см2

Ставим 2 стержня диаметром 18 мм, для которых:

Fа = 2 ∙ 2,54 = 5,08 см2 > 0,814 см2

Определим расчетную несущую способность вклеиваемых стержней на выдергивание по формуле (см. пп. 5.30, 5.31, 5.32 СНиП ІІ-25-80):

, (3.5.3)

Предварительно принимаем длину заделки стержня 360 мм (20da), получим:

МН > Nа = 2,4 МН.

Следовательно, несущая способность соединения достаточна.

Помимо анкерных стержней целесообразна установка дополнительных анкерных стержней по боковым граням колонны для обеспечения более надежного соединения приставки с клеедощатой колонной.

4. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Конструкции покрытия состоят из таких материалов, как древесина, фанера, стеклопластик, металлические детали крепежа. Наряду с положительными свойствами этих материалов есть и отрицательные. Например, древесина подвержена гниению и возгоранию, а металл – коррозии.

В этом разделе описаны способы защиты материалов от вредного воздействия агрессивных сред.

4.1 Гниение древесины

Гниение – это разрушение древесины простейшими растительными организмами – древоразрушающими грибами. Гниение, как результат жизнедеятельности растительных организмов, невозможно без определенных благоприятных условий:

температура должна быть не выше 500С

свободный доступ воздуха

Защита от гниения имеет важнейшее значение для обеспечения долголетней службы деревянных конструкций.

Существует 3 вида защиты от гниения:

Стерилизация древесины

Конструктивная защита

Химическая защита

Стерилизация древесины происходит в процессе искусственной, особенно высокотемпературной, сушки. Прогрев древесины при температуре выше 800С приводит к гибели всех присутствующих в ней спор домовых грибов. Такая древесина гораздо дольше сопротивляется загниванию и должна в первую очередь применяться в конструкциях.

Конструктивная защита обеспечивает такой режим эксплуатации конструкций, при котором ее влажность не превышает благоприятного для загнивания уровня. Защита древесины закрытых помещений от увлажнения атмосферными осадками достигается полной водонепроницаемостью кровли, выполненной из высококачественных материалов. Защита древесины от увлажнения капиллярной влагой осуществляется отделением ее от бетонных и каменных конструкций слоями битумной гидроизоляции.

Химическая защита заключается в пропитке или покрытии конструкций ядовитыми для грибов веществами – антисептиками. Наиболее эффективна пропитка под давлением.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты конструкций:

- подвергнуть древесину качественной сушке;

- обработать поверхности маслянистыми антисептиками, что защитит древесину и от грибов, и от личинок жуков-точильщиков;

- в местах примыкания деревянных конструкций к бетону (например, колонны к фундаменту) проложить 2 слоя битумной гидроизоляции (рубероида).

4.2 Горение древесины

Горение древесины происходит в результате ее нагрева до температуры, при которой начинается ее термическое разложение с образованием горючих газов, содержащих углерод.

Возгорание древесины и распространение невозможно без определенных благоприятных условий. Длительное нагревание при температуре 1500С или быстрое при более высокой температуре может привести к воспламенению древесины.

Целью защиты от возгорания является повышение предела огнестойкости деревянных конструкций, с тем, чтобы они дольше сопротивлялись возгоранию и в процессе горения не создавали и не распространяли открытого пламени. Это достигается мероприятиями конструктивной и химической защиты.

Конструктивная защита заключается в ликвидации условий, благоприятных для возникновения и расширения пожара. Для предотвращения распространения огня деревянные конструкции должны быть разделены на части противопожарными преградами из огнестойких конструкций. Обыкновенная штукатурка значительно повышает сопротивление деревянных стен и потолков возгоранию.

Химическая защита заключается в противопожарных пропитках и окраске. Для огнезащитной пропитки используют вещества, называемые антипиренами. Эти вещества, введенные в древесину, при опасном нагреве плавятся или разлагаются, покрывая ее огнезащитными пленками или газовыми оболочками. Пропитка древесины антипиренами производится под давлением в автоклавах, обычно с одновременной пропиткой антисептиками. Защитные краски на основе жидкого стекла, суперфосфата и т.д. наносятся на поверхности древесины.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты от возгорания:

- предварительно пропитать деревянные конструкции антипиренами под давлением;

- покрыть поверхность стен и потолка штукатуркой;

- другие поверхности покрыть защитной краской на основе жидкого стекла на 2 слоя.

4.3 Коррозия древесины

Коррозия древесины заключается в ее разрушении при воздействии химически агрессивных веществ – кислот, щелочей, солей.

Защита древесины от коррозии заключается в устранении разрушающего влияния этого процесса путем конструктивных и защитных мероприятий.

Конструктивная защита заключается в том, что деревянные конструкции должны изготовляться из древесины хвойных пород, лучше сопротивляющейся проникновению агрессивных веществ; они должны иметь минимальное количество узловых соединений и металлических креплений.

Защитные покрытия используют в дополнение к указанным конструктивным мероприятиям. Древесину защищают лакокрасочными покрытиями, изолирующими древесину от окружающей среды.

В данном случае следует применить покрытие поверхностей стойкой к агрессивным средам эмалью ПФ-115 на 2 слоя.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной курсовой работе в соответствии с технологическим заданием были спроектированы несущие: клеедощатая балка, клеедощатая колонна и ограждающие конструкции покрытия: ребристая плита из стеклопластика. Выполнены проверки их на прочность и жесткость. Все конструкции удовлетворяют требованием СНиП и ГОСТ.

В результате выполнения этой курсовой работы были получены навыки проектирования деревянных конструкций.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Гура З.И. Проектирование деревянных балок: Учебное пособие. 2-е изд., перераб. И доп. - Братск: БрГТУ, 2002. – 109 с.

2. СниП II-25-80. Деревянные конструкции/ Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1982. - 62 с.

3. СниП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. - М.: ЦИТПГосстроя СССР. - 1987. - 36 с.

4. Зубарев Г.Н., Лялин И.М. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. пособие для студентов вузов. - М.: Высш. школа, 1980. - 311 с.

5. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов/ Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Буданов, М.М. Гаппоев и др.; Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В. Слицкоухова.-5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1986. - 543 с.

6. ГОСТ 24454-80Е. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры. - М.: Издательство стандартов, 1981. - 3 с.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ

В нашем случае применяется дощато-клееная армированная балка.

Дощато-клееные балки обладают рядом преимуществ перед другими составными балками:

1. они работают как элементы цельного сечения;

2. их можно изготовить с поперечным сечением различной высоты;

3. в балках длиной более 6 м отдельные доски стыкуют по длине с помощью зубчатого шипа и, следовательно, балки не будут иметь стыка, ослабляющего сечение;

Синтетические клеи для склеивания древесины назначаются в зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации клееных конструкций. В настоящее время наибольшее распространение получили резорциновые и фенолоно-резорциновые клеи (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75; ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77). Для вклеивания арматуры используется цементно-эпоксидный клей.

Опыт применения дощато-клееных балок показывает, что их надежность зависит от качества склейки и тща­тельного соблюдения технологического процесса изготов­ления. Это возможно только в заводских условиях, в специальных цехах с необходимым оборудованием при качественной сушке пиломатериалов. Работы по изго­товлению балок следует выполнять специально обучен­ным персоналом.

Для пролетов 6—24 м в качестве основных несущих конструкций применяют балки, склеиваемые из досок плашмя. Высоту балок принимают в преде­лах 1/10 – 1/17. Ширину балок целесообразно, как правило, брать минимальной и определенной из условия опирания панелей покрытия и обеспечения монтажной жест­кости. Уклон верхней грани двускатных балок принима­ют в пределах 2,5—10 %.

2.1 СБОР НАГРУЗОК

Сбор нагрузок на балку покрытия сводим в таблицу 2.1

Таблица 2.1.

Нагрузки на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия

Нагрузка от собственного веса:

(2.1)

где s=1.26кН/м2 – нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 покрытия

kс.в. - коэффициент собственного веса балки, kc.в =6 по табл.1.2. [3].

Нагрузка на 1 м балки:

Нормативная

qн =1.8*4.8=8.64 кН/м

Расчетная

qн =2,426*4.8=11,645 кН/м

КОНСТРУКЦИЯ БАЛКИ

Рис. 2.1 Дощато-клееная армированная деревянная балка

Односкатная дощато-клееная балка изготовлена из досок 2-ого сорта, размером 20040 мм. Доска после фрезерования будет иметь размер 20033 мм.

Высоту балки в середине пролёта назначаем из условия восприятия максимального изгибающего момента:

М = 525,48 kHм (2.2)

Требуемый момент сопротивления

Wтр = , (2.3)

Где Rи – расчетное сопротивление изгибу, Rи = 10105 кН/м2.

Wтр = = 0,065 м3

Ширина сечения балки b = 20 см, тогда

hтр = , (2.4)

hтр = = 1,396 м

Принимаем h = 433,3 = 141,9 см.

Высоту балки на опоре принимаем hоп = 18*3,3 = 59.4 см, что более 0,4*h = 56.76cм

Задаемся процентом армирования . Тогда необходимую площадь арматуры мы определяем по формуле

,

где b и h – соответственно ширина и высота сечения балки.

Принимаем 4 стержня диаметром 32 мм А-II, Fa = 32.17 cм2.

ПРОВЕРКА ПРИНЯТОГО СЕЧЕНИЯ

Проверяем прочность балки в сечении с максимальными нормальными напряжениями, на расстоянии x от опор:

м

кН*м

см

Процент армирования в сечении х=7,83м:

Геометрические характеристики сечения:

Проверяем условие

< 15*0,64/0,95=1,0105

Следовательно, прочность по нормальным напряжениям обеспечена.

Проверяем прочность опорного сечения по касательным напряжениям.

Процент армирования в опорном сечении

Отсюда вычисляем

Условие

выполняется, следовательно площадь по касательным напряжениям обеспечена.

Проверяем прочность устойчивости плоской формы деформирования. Связями являются плиты покрытия шириной lp=150 cм. Определяем моменты:

- в сечении ==7,83+1,5=9,33 м

кНм

- в сечении

По табл. 2 прил. 4 [1] определяем

Поскольку балка не имеет закреплений из плоскости по растянутой кромке, согласно прил. 4.14 [1] коэффициент следует умножать на дополнительный коэффициент кжм, определяемый по табл. 2 прил. 4 [1]

Проверяем устойчивость

Следовательно, прочность обеспечена

Проверяем жесткость балки.

Приведенный момент инерции в середине длины

где процент армирования в середине балки

Определяем полный прогиб балки

Проверяем условие

,

где - предельно допустимый относительный прогиб балки. Определяем интерполированием по [3]: =

Условие выполняется.

Таким образом сечение балки и подбор арматуры выполнен верно и балка отвечает всем требованиям по прочности, устойчивости, деформативности.

РАСЧЕТ ОПОРНОГО УЗЛА

Определяем ширину опоры

,

где - расчетное сопротивление смятию поперек волокон в опорных частях конструкции, табл. 2 [1].

Принимаем два бруса сечением 100х100 мм ,

Требуемая площадь анкерных болтов, один из которых является горизонтальной связью между колоннами. Вычисляем требуемую прочность анкерных болтов

где R=21кН/=210МПа-расчетное сопротивление стали.

Принимаем 4 болта диаметром 20 мм с площадью по нарезке F=4*2.18=8.72 см2, что превышает требуемую.

Рис. 2.2 Опорный узел балки покрытия

РАСЧЕТ ОПОРНОГО УЗЛА

3.1.1 Предварительный подбор сечения колонны.

Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при =100 и распорках, располагаемых по верху колонн

Для изготовления колонн принимаем доски шириной 200 мм и толщиной 40 мм, после острожки толщина досок составит 33 мм. С учетом принимаемой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет

=12х33=396 мм =200 мм

3.1.2 Определение нагрузок на колонну

Определим действующие на колонну расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки. Подсчет нагрузок горизонтальной проекции сведем в таблицу 3.1

Таблица 3.1

Нагрузки, действующие на раму

Продолжение табл. 3.1

Нагрузки на колонну:

От ограждающих конструкций покрытия:

Определяем расчетный пролет l = lсв – hк = 19 - 0,396= 18,604 м

Полная ширина покрытия здания:

м

где lсв – пролет здания в свету;

ст – толщина стены;

ак – вылет карниза.

.

От снега:

.

От веса ригеля (дощато-клееной балки):

.

От стен:

Gст = gст (H + hоп/) S = 0,244∙ (5 +0,768) ∙4,8 = 6,755 кН

Ветровая нагрузка, действующая на раму с учетом шага колонн 4,8м:

Ветровая нагрузка, расположенная вне колонны

Нагрузки от ветра

3.1.2 Определение усилий в колоннах

Поперечную раму однопролетного здания, состоящую из двух колонн, жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде балки, рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки (рис. 3.1). Она является однажды статически неопределимой системой. При бесконечно большой жесткости ригеля (условное допущение) за лишнее неизвестное удобно принять продольное усилие в ригеле, которое определяют по известным правилам строительной механики.

Рис. 3.1 расчетная схема рамы

Определение изгибающих моментов (без учета коэффициентов сочетаний):

От ветровой нагрузки: усилие в ригеле

(3.1)

Изгибающий момент в уровне верха фундамента:

(3.2)

(3.3)

От внецентренного приложения нагрузки от стен: вычислим эксцентриситет приложения нагрузки от стен:

;

изгибающий момент, действующий на стойку рамы:

(3.4)

усилие в ригеле (усилие растяжения):

(3.5)

изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

(3.6)

(3.7)

.

Определение поперечных сил (без учета коэффициентов сочетаний):

от ветровой нагрузки:

(3.8)

от внецентренного приложения нагрузки от стен:

.

Определение усилий в колонне с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний.

ПЕРВОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

Моменты на уровне верха фундаментов:

;

;

.

Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения:

ВТОРОЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

ТРЕТЬЕ СОЧЕТАНИЕ НАГРУЗОК:

Изгибающие моменты в уровне верха фундамента:

;

;

Поперечная сила:

нормальную силу (продольную силу) определяют при γfi = 0,9:

(3.9)

3.1.4 Расчет колонны

Расчет производится на действие N и M при первом сочетании нагрузок. Рассчитываем на прочность по формуле п. 4.16 [1]:

М = 16.34 кН∙м; N = 125 кН

Расчетная длина (в плоскости рамы):

l0 = 2,2 · Н = 2,2 · 5 = 11 м

Площадь сечения колонны:

Fнт  Fбр = hк · bк = 0,2 · 0,396 = 7.92 · 10-2 м

Момент сопротивления:

м3.

Определяем гибкость:

;

.

При древесине третьего сорта и при принятых размерах сечения по табл. 3 [2] принимаем Rc = 11 МПа. С учетом mн, mсл = 1 и коэффициента надежности γn = 0,95 получим:

МПа.

Следовательно, получим

Прочность по нормальным напряжениям проверяем по формуле

, (3.10)

где Мд определяем по формуле

, (3.11)

При эпюре моментов треугольного очертания (по [1]) вводится поправочный коэффициент к ξ:

.

В данном случае эпюра момента близка к треугольной:

кН· м;

мПа < 13,89 МПа.

Следовательно, прочность обеспечена. Оставляем принятое ранее сечение, исходя из необходимости ограничения гибкости.

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле 33 [1]. Принимаем, что распорки по наружным рядам колонн (в плоскости, параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн. Тогда

lр = Н, l0 = Н.

Устойчивость проверяем по формуле

, (3.12)

где - коэффициент продольного изгиба

Показатель степени n=2 как для элементов, не имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования:

Rи = Rс = 13,89 МПа;

;

;

.

Применительно к эпюре моментов треугольного очертания (см. табл. 2, прил. 4 [2]):

kф = 1,75 - 0,75 ∙ d = 1,75 - 0,75 ∙ 0 = 1,75;

d = 0, так как момент в верхней части колонны равен 0. Подставив все полученные значения в формулу (3.11), получим

Следовательно, устойчивость обеспечена.

Выполняем расчет на устойчивость из плоскости как центрально-сжатого стержня.

φ = 0,4 (см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования); N = 129,4 кН (для второго сочетания нагрузок) по формуле

, (3.13)

где Fрасч = Fнт = Fбр = 7,92 ∙ 10-2 м2;

Rc = 11/0,95 = 11,57 МПа – расчетное сопротивление сжатию, табл. 3 [2]/

МПа < 11,57 МПа.

Устойчивость обеспечена.

КОНСТРУИРОВАНИЕ ОПОРНОГО УЗЛА

Принимаем решение узла защемления колонны в фундаменте с применением железобетонной приставки из бетона класса В25 (Rв > Rс = Rсм = 13,89 МПа), из которой выпущены 4 стержня арматуры периодического профиля из стали класса А-ІІ (рис. 3.2). Вклеивание арматурных стержней в древесину осуществляется с помощью эпоксидно-цементного клея ЭПЦ-1.

Конструкция узла защемления колонны

Рис. 3.1

Предварительно принимаем диаметр арматурных стержней 18 мм. Тогда диаметр отверстия будет:

dотв = dа + 5 = 18+5 = 23 мм

Расстояние между осью арматурного стержня до наружных граней колонны должно быть на менее 2dа : а = 2∙18 = 36 мм. При определении усилий в арматурных стержнях учитываем, что прочность бетона на смятие больше прочности древесины.

Пренебрегая (для упрощения расчета) работой сжатых арматурных стержней, усилия в растянутых арматурных стержнях находим, используя два условия равновесия

: ; (3.14)

: .

При N = 33,37 кН; Mд =23,28 кН∙м; Rсм = 13,89 МПа; bк =0,2 м; hк = 0,396 м получим:

Решая систему уравнений, получим Nа = 0,052 кН; х = 0,062 м.

Требуемая площадь арматурных стержней (МПа) определяется по формуле

, (3.15)

см2

Ставим 2 стержня диаметром 18 мм, для которых:

Fа = 2 ∙ 2,54 = 5,08 см2 > 1.76 см2

Определим расчетную несущую способность вклеиваемых стержней на выдергивание по формуле (см. пп. 5.30, 5.31, 5.32 [2]):

, (3.6)

Предварительно принимаем длину заделки стержня 360 мм (20da), получим:

МН > Nа = 5,2 МН.

Следовательно, несущая способность соединения достаточна.

Помимо анкерных стержней целесообразна установка дополнительных анкерных стержней по боковым граням колонны для обеспечения более надежного соединения приставки с дощато-клееной колонной.

4. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ КОНСТРУКЦИЙ, РАЗРАБОТАННЫХ В ПРОЕКТЕ

4.1 ГНИЕНИЕ, СПОСОБЫ ЗАЩИТЫ

Гниение – это разрушение древесины простейшими растительными организмами – древоразрушающими грибами. Гниение, как результат жизнедеятельности растительных организмов, невозможно без определенных благоприятных условий:

температура должна быть не выше 500С

свободный доступ воздуха

Защита от гниения имеет важнейшее значение для обеспечения долголетней службы деревянных конструкций.

Существует 3 вида защиты от гниения:

Стерилизация древесины

Конструктивная защита

Химическая защита

Стерилизация древесины происходит в процессе искусственной, особенно высокотемпературной, сушки. Прогрев древесины при температуре выше 800С приводит к гибели всех присутствующих в ней спор домовых грибов. Такая древесина гораздо дольше сопротивляется загниванию и должна в первую очередь применяться в конструкциях.

Конструктивная защита обеспечивает такой режим эксплуатации конструкций, при котором ее влажность не превышает благоприятного для загнивания уровня. Защита древесины закрытых помещений от увлажнения атмосферными осадками достигается полной водонепроницаемостью кровли, выполненной из высококачественных материалов. Защита древесины от увлажнения капиллярной влагой осуществляется отделением ее от бетонных и каменных конструкций слоями битумной гидроизоляции.

Химическая защита заключается в пропитке или покрытии конструкций ядовитыми для грибов веществами – антисептиками. Наиболее эффективна пропитка под давлением.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты конструкций:

- подвергнуть древесину качественной сушке;

- обработать поверхности маслянистыми антисептиками, что защитит древесину и от грибов, и от личинок жуков-точильщиков;

- в местах примыкания деревянных конструкций к бетону (например, колонны к фундаменту) проложить 2 слоя битумной гидроизоляции (рубероида).

4.2 ГОРЮЧЕСТЬ, СПОСОБЫ ЗАЩИТЫ

Горение древесины происходит в результате ее нагрева до температуры, при которой начинается ее термическое разложение с образованием горючих газов, содержащих углерод.

Воспламенение древесины при наличии открытого пламени происходит при t = 250 - 300°, самовозгорание древесины при t=350 - 400°. Однако температура самовоспламенения снижается до t = 150 - 160°, если нагрев древесины производится длительно (например, возле постоянно действующих печей, дымоходов и др.).

Процесс воспламенения и горения древесины можно разделить на три фазы: подготовку, пламенное горение и тление. Сначала древесина должна быть нагрета до температуры воспламенения; при этом начинается разложение ее с выделением летучих составных частей. Затем наступает бурное выделение горючих газов, их воспламе0нение и выделение большого количества тепла (около 3000 ккал/кг). Процесс заканчивается тлением угля, для которого необходим приток воздуха извне, чему способствует пористость материала. Например, лиственные породы, имеющие крупные поры сосудов, хорошо тлеют, тогда как хвойные тлеют плохо. Устойчиво тлеют опилки.

Целью защиты от возгорания является повышение предела огнестойкости деревянных конструкций, с тем, чтобы они дольше сопротивлялись возгоранию и в процессе горения не создавали и не распространяли открытого пламени. Это достигается мероприятиями конструктивной и химической защиты.

Конструктивная защита заключается в ликвидации условий, благоприятных для возникновения и расширения пожара. Для предотвращения распространения огня деревянные конструкции должны быть разделены на части противопожарными преградами из огнестойких конструкций. Обыкновенная штукатурка значительно повышает сопротивление деревянных стен и потолков возгоранию.

Химическая защита заключается в противопожарных пропитках и окраске. Для огнезащитной пропитки используют вещества, называемые антипиренами. Эти вещества, введенные в древесину, при опасном нагреве плавятся или разлагаются, покрывая ее огнезащитными пленками или газовыми оболочками. Пропитка древесины антипиренами производится под давлением в автоклавах, обычно с одновременной пропиткой антисептиками. Защитные краски на основе жидкого стекла, суперфосфата и т.д. наносятся на поверхности древесины.

Для проектируемого здания следует применить следующие способы защиты от возгорания:

- предварительно пропитать деревянные конструкции антипиренами под давлением;

- покрыть поверхность стен и потолка штукатуркой;

- другие поверхности покрыть защитной краской на основе жидкого стекла на 2 слоя.

В нашем защитную обработку древесины как от гниения, так и в целях противопожарной безопасности следует производить препаратом ББК – 2 по ГОСТ 237876-79. обработку следует производить в заводских условиях.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной курсовой работе разработаны следующие типы конструкций: плита покрытия ребристая с обшивками из плоских листов фанеры и ребрами из фанерных швеллеров, односкатная дощато-клееная балка и дощато-клееная колонна. Для этих конструкций были подобраны сечения, произведен проверочный расчет по I и II группам предельных состояний, а также рассчитаны технико-экономические показатели. Для разработанных конструкций предложены меры для защиты против гниения и возгорания (конструктивные и химические). Таким образом, мы закрепили теоретические знания, полученные в процессе изучения курса, получили навыки в расчете и проектировании конструкций из дерева.

Курсовой проект представлен графической частью в виде двух листов формата А1, где приводятся чертежи всех рассматриваемых элементов, а также пояснительной запиской с расчетами и пояснениями к процессу изготовления элементов однопролетного промышленного здания.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

СНиП II-25-80. Деревянные конструкции/Госстрой СССР.-М.:Стройиздат,1982.-66с.

СНиП2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия/Госстрой СССР.-М.:ЦИТП Госстроя СССР.-1988.-36с.

Гура З.И. Проектирование деревянных балок: Учебное пособие. 2-е изд., перераб. и доп. - Братск: БрГТУ,2002. – 109 с.

СНиП IV-4-82. Приложение. Сборник сметных цен на перевозки грузов для строительства. Ч.1. Железнодорожные и автомобильные перевозки/Госстрой СССР.-М.:Стройиздат,1982. – 144с.

Зубарев Г.Н., Лялин И.М. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. пособие для студентов вузов. – М.: Высш. школа, 1980. – 331 с., ил.

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

ВВЕДЕНИЕ

Дерево в качестве строи­тельного материала применяется с древнейших времен. Этому способствовало наличие лесов, легкость обработ­ки и транспортировки деревянных элементов к месту строительства. Кроме того древесина обладает хороши­ми конструкционными качествами — значительной проч­ностью и упругостью при сравнительно небольшой массе.

Применительно к нашей стране, в которой сосредото­чены огромные лесные богатства, технико-экономическая целесообразность деревянного строительства не вызыва­ла сомнений. С давних пор применялись в строительстве деревянные сооружения оборонительного, общественно­го, хозяйственного, жилищного, промышленного и других назначений.

К недостаткам деревянных конструкций относится их подверженность увлажнению, биоповреждению (гниению) и возгоранию. Поэтому огромное значение при проектировании деревянных конструкций имеет разработка мер по защите древесины от увлажнения, гниения и возгорания.

Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий, имеющих пролеты до 100 метров и более.

Данный курсовой проект состоит из трех частей:

- проектирование ограждающих конструкций (ребристой плиты покрытия с обшивками из листов фанеры и ребрами из фанерных швеллеров);

- расчет дощато-клееной односкатной балки;

- расчет поперечной рамы и конструирование колонны.

Расчет деревянных и пластмассовых конструкций производится по двум предельным состояниям:

- на прочность с проверкой устойчивости сжатых и сжато-изогнутых элементов на действие расчетных нагрузок;

- по жесткости с определением допустимых деформаций и перемещений от действия нормативных нагрузок.

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

к КП – 2069829 – ПГС – 00 – 05

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

1.1 ПЛИТА ПОКРЫТИЯ

Клеефанерные плиты покрытий состоят из деревянного несущего каркаса и фанерных обшивок, соединенных с каркасом водостойким клеем в одно целое, и образующих коробчатое сечение. Для их изготовления применяют фанеру повышенной водостойкости марки ФСФ, а для конструкций, не защищенных от увлажнения – бакелизированную фанеру.

Целесообразность применения клеефанерных панелей определяется малой массой при высокой несущей способности, что обеспечивается совмещением в фанерной обшивке ограждающих и несущих функций как поясов панелей, так и настила, который воспринимает местную нагрузку.

Основным преимуществом ограждающих конструкций из пластмасс является их малая масса. Благодаря уменьшению массы ограждающих конструкций снижается нагрузка, передающаяся на несущие конструкции, что уменьшает расход материала. Снижается расход на транспорт и монтаж, для которого используют механизмы меньшей грузоподъемностью. Все это во многих случаях снижает стоимость здания.

В данном курсовом проекте рассчитывается ребристая плита покрытия с обшивками из фанерных листов и ребрами из фанерных швеллеров.

КП – 2069829 – ПГС – 00 – 05

1.1.1 Определение геометрических характеристик

Ширину плиты для фанеры принимаем 1500 мм.

По условию h = (hp + в + н)  (1/30  1/40)l . Принимаем h  160 мм.

Для верхней обшивки используем семислойную фанеру толщиной в =8 мм.

Для нижней обшивки используем пятислойную фанеру н = 6мм.наружные волокна фанеры следует ориентировать вдоль пролета.

По сортаменту принимаем для ребер принимаем швеллер № 16, его геометрические характеристики: h = 160 мм; b = 80 мм; F = 28,5см2; Jx = 1040 см4; Wx = 130 см3; Sx = 79см3; Iy = 171 см4; Sy = 30 см3.

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Определяем геометрические характеристики плиты покрытия.

Приведенный момент инерции относительно оси н:

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Jпрн= (1.1)

Jпрн = = 39851,1 см4;

Приведенный момент сопротивления относительно оси н:

Wпрн =, см3 (1.2)

где – расстояние между центрами верхней и нижней обшивок;

Wпрн = = 4772,59 см3.

Приведенный момент относительно оси x

(1.3)

Статический момент определяем по формуле

(1.4)

1.1.2 Сбор нагрузок

Сбор нагрузок на плиту покрытия сведем в таблицу 1.1

КП – 2069829 – ПГС – 00 – 05

лист

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док.

Подпись

Дата

Таблица 1.1

Нагрузки на 1м2 плиты.

Нагрузки	f, kH	Нагрузки, kH/м2		b, м	Нагрузки, kH/м2
		qn	q		qn	q
1.Постоянные 1.1 кровля(3 слоя рубероида) 1.2 обшивка 1.3 продольные ребра 1.4 поперечные ребра 1.5 Утеплитель 1.6 Пароизоляция 1.7 заделка стыков ( 10% от массы плиты)	1,3 1,1 1,1 1,1 1,2 1,2 1,3	0,12 0,091 0,049 0,015 0,029 0,001 0,03	0,156 0,1 0,053 0,016 0,035 0,0012 0,039	1,5	0,18 0,137 0,073 0,022 0,044 0,0015 0,045	0,234 0,15 0,08 0,024 0,053 0,0018 0,059
Итого:		0,335	0,400		0,503	0,602
2.Временные 2.1 Снеговая 2.3 Ветровая	- 1,4	1,260 -0,080	1,800 -0,110		1,890 -0,120	2,700 -0,165
Полная с учетом сочетаний		1,595	2,200		2,393	3,302

1.1.3 Проверка принятого сечения

1. Проверка нижней растянутой обшивки

(1.5)

где Rоб.р.=14000 кН/м2 – расчетное сопротивление фанеры растяжению

M1 – изгибающий момент, определяемый по балочной схеме от действия собственного веса нижней обшивки, утеплителя и пароизоляции.

g=gн.об .+ gут + gпароиз.

g=0.064+0.053+0.0018=0,119

кН/м2

Прочность обеспечена.

2. Расчет верхней обшивки

а) на местный изгиб от действия сосредоточенной силы Р=1 кН с коэффициентом надежности 1,2.

КП – 2069829 – ПГС – 00 – 05

 Rизгm/m, (1.6)

Мр===0,075 кНм

Wв.об===1,065*10-5 м3

где b=1м, т.к. сила Р рассредоточивается на 1 м.

=7029,1 < 16000*0,6/0,95=10105,3 кН/м2.

Следовательно, прочность обеспечена.

б) Проверка сжатой обшивки на устойчивость

 Rсm/n, (1.7)

где М – расчетный момент от полной нагрузки

 - коэффициент устойчивости фанерной обшивки

M = ,

M = = 9,51 кНм;

 = = = 0,539

= 3699 < 12000*0,6/0,95 = 7579 кН/м2

Устойчивость обеспечена.

Проверка по касательным напряжениям.

а) Проверка клеевого шва между обшивками и ребрами

(1.8)

;

Условие выполняется, прочность клеевого шва обеспеченна.

б) Проверкана срез по нейтральной линии плиты

(1.9)

Условие выполняется, прочность ребер на срез по нейтральной оси обеспечивается.

Проверка жесткости плиты

(1.10)

где fu – максимально допустимый прогиб, определяется по [2, п. 10.7] интерполированием

Условие выполняется, жесткость обеспечена.

Таким образом, плита отвечает всем требованиям по прочности, устойчивости и жесткости, следовательно все геометрические размеры и материал плиты выбраны верно.

1.2 СТЕНОВАЯ ПАНЕЛЬ

Стеновую панель конструктивно принимаем такую же, как плиту покрытия, это обусловлено следующими факторами: так как нагрузка ветровая намного меньше снеговой, то запроектированную плиту покрытия можно применять в качестве стеновой панели, а поскольку определяющими факторами при назначении высоты сечения является прочность, жесткость, а также толщина утеплителя, то принимаем толщину сечения 174мм.