КОСТРОМСКАЯ
ГОСУДАРСТВЕННАЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ
Кафедра «Строительные конструкции»
Курсовой проект
на тему «Проектирование и расчет
фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного
производственного здания»
Выполнил :
студент 4
курса 1
группы
архитектурно-строительного факультета
Виноградов В. С.
Приняла
: Примакина Е. И.
Кострома 2003 г.
Оглавление.
1. Краткая характеристика здания
2. Основные сведения о строительной площадке
3. Оценка свойств отдельных пластов грунта
4. Оценка геологического строения площадки
5. Расчет фундаментов мелкого заложения:
расчет первого сечения
расчет второго сечения
6. Расчет фундаментов глубокого заложения:
расчет первого сечения
расчет второго сечения
7. Выбор сваебойного оборудования
8. Устройство котлована
9. Устройство водопонижения
10. Список используемой литературы
1.Краткая характеристика проектируемого здания.
- Назначение и основные особенности проектируемого здания.
Данное здание является промышленным. Оно имеет размеры в плане в осях 96x120 м. Количество этажей в данном здании 1. Полная высота здания от спланированной отметки до карниза 13 м. Условная отметка чистого пола первого этажа 0.000 м выше спланированной отметки земли на 0.15 м.
- Конструктивное решение здания.
Данное здание с полным каркасом, несущие стены – навесные панели. Толщина наружных стен 300 мм. Несущими конструкциями являются колонны. Фундамент в данном здании является нагруженным с эксцентриситетом.
2.Основные сведения о строительной площадке.
Местные условия строительной площадки.
Абсолютные отметки поверхности строительной площадки: 142.99 м, 143.95 м, 144.91 м. Рельеф площадки ровный, спокойный и имеет уклон 1.8 %.
Геологическое строение площадки.
Геологическое строение площадки характеризуется геологическими выработками – скважинами №1, №2, №3 из которых с глубины 1.5 м, 3.5 м, 8 м, 13.5 м, отобраны образцы грунта для лабораторных испытаний.
3.Оценка свойств отдельных пластов грунта
1слой
- насыпь.
2слой
- пылевато-глинистый грунт.
Определяем число пластичности по формуле
Ip
=WL
-Wp
=23.5-17.0=6.5 по таблице 1.8 [1]- грунт супесь
т.к. 1 < Ip
£ 7
WL
– влажность на границе текучести;
Wp
– влажность на границе пластичности.
Определяем показатель текучести:
IL
=(W-Wp
)/Ip
=(15.4-17)/6.5= -0.246
В соответствии с табл. 1.9 [1] тип грунта супесь, разновидность которого по показателю текучести - твердая т.к. IL
<0.
По степени влажности Sr
определяем водонасыщенность грунта.
   т/м3
e=(2.68-1.716)/1.716=0.56 - коэффициент пористости грунта.
Sr
=0.154*2.68/(0.56*1)=0.737 - грунт влажный, т.к. 0.5< Sr
£0.8 по табл. 1.6 [1].
W - природная влажность грунта;
r- природная плотность грунта т/м3
;
rs
- плотность частиц т/м3
;
rd
- плотность сухого грунта т/м3
;
rw
=1 т/м3
- плотность воды.
Для предварительной оценки набухаемости грунта находим показатель просадочности. Этим свойством обладают только пылевато-глинистые грунты. Грунт считается просадочным, если Sr
<0.8 и показатель просадочности находится в диапозоне:
  
  
 
 
П=(0.616-0.56)/(1+0.56)=0.036
eL
- коэффициент, соответствующий влажности на границе текучести.
e - коэффициент пористости природного грунта.
Грунт считается набухающим, если П>0.3(п.10.2.1[1]).
Вывод: грунт- супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.
3 слой
-пылевато-глинистый грунт.
Определяем число пластичности по формуле
Ip
=WL
-Wp
=34.3-18.0=16.3 по таблице 1.8 [1] – грунт суглинок т.к. 7 < Ip
£ 17
Определяем показатель текучести:
IL
=(W-Wp
)/Ip
=(30-18)/16.3= 0.736
В соответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта суглинок, разновидность
которого по показателю текучести - мягкопластичный т.к. 0.5 < IL
£ 0.75
 Oпределяем коэфициент пористости грунта.
 т/м3
e=(2.54-1.4769)/1.4769=0.7198
Определяем степень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенность грунта.
Sr
=0.3*2.54/(0.7198*1)=1.058 - грунт насыщенный водой т.к. Sr
>0.8 по табл. 1.6 [1].
Находим показатель просадочности.
П=(0.66-0.7198)/(1+0.7198)= -0.035
В соответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.
Вывод: грунт- суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый.
4 слой
- пылевато-глинистый грунт.
Определяем число пластичности по формуле
Ip
=WL
-Wp
=40.8-19.8=21 по таблице 1.8 [1] – грунт глина т.к. Ip
>17
Определяем показатель текучести:
IL
=(W-Wp
)/Ip
=(26.3-19.8)/21= 0.3095
В соответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта глина, разновидность, которой по показателю текучести – тугопластичная т.к. 0.25 < IL
£ 0.5
Oпределяем коэффициент пористости грунта.
 т/м3
e=(2.47-1.59)/1.59=0.55
Определяем степень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенность грунта.
Sr
=0.263*2.47/(0.55*1)=1.181 - грунт насыщенный водой т.к. Sr
>0.8 по табл. 1.6 [1].
Находим показатель просадочности.
П=(0.82-0.55)/(1+0.55)=0.17
В соответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.
Вывод: грунт- глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая.
5 слой
- песок
Для определения типа грунта по крупности частиц необходимо суммировать данные процентного содержания частиц по табл.1.5 [1]
Частиц >2 мм - 12.3% в то время как для гравелистого песка частиц должно быть более 25%.
Частиц 2 - 0.5 мм - 12.3+31.9=44.2% - в то время как для крупного песка частиц должно быть более 50%.
Частиц 0.5 - 0.25 мм - 12.3+31.9+22.8=67% >50% - находят песок средней крупности.
Определяем коэффициент пористости грунта.
 т/м3
e=(2.74-1.645)/1.645=0.67 – по e
- средней плотности т.к. 0.55<0.67<0.7 по табл. 1.7 [1].
Определяем степень влажности:
Sr
=0.24*2.74/(0.67*1)=0.988 – грунт насыщенный водой т.к. Sr
>0.8 по табл. 1.16 [1].
Вывод: грунт- песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.
Сводная таблица физических свойств грунтов.
| Физические хар-ки |
Наименование инженерно-геолог. элементов |
супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. |
суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый. |
глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая. |
Песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый. |
| 1.r , т/м3
|
1.98 |
1.92 |
2.01 |
2.04 |
| 2. rd
, т/м3
|
1.716 |
1.4769 |
1.59 |
1.645 |
| 3. r s
, т/м3
|
2.68 |
2.54 |
2.47 |
2.74 |
| 4.g , кН/м3
|
19.8 |
19.2 |
20.1 |
20.4 |
| 5. gd
, кН/м3
|
17.16 |
14.769 |
15.9 |
16.45 |
| 6. gs
, кН/м3
|
26.8 |
25.4 |
24.7 |
27.4 |
| 7.W, % |
15.4 |
30 |
26.3 |
24 |
| 8.Wp
, % |
17.0 |
18 |
19.8 |
- |
| 9. WL
, % |
23.5 |
34.3 |
40.8 |
- |
| 10.e |
0.56 |
0.7198 |
0.55 |
0.67 |
| 11.Sr
|
0.737 |
1.058 |
1.181 |
0.988 |
| 12.Ip
|
6.5 |
16.3 |
21 |
- |
| 13.IL
|
-0.246 |
0.736 |
0.3095 |
- |
Сводная таблица механических характеристик грунтов.
| Мехаческие хар-ки |
Наименование инженерно-геолог. Элементов |
супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. |
суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый. |
глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая. |
песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый. |
| - деформационные- |
| 14.E , Мпа |
28.86 |
14.54 |
17.756 |
24.892 |
| 15.mo
по комп. Исп. Мпа-1
|
0.03 |
0.073 |
- |
- |
| - прочностные- |
| 16.сII
(уд.сцеп.) кПа |
12 |
18 |
55 |
- |
| 17.jII
(уг.вн.трен.) град |
23 |
16 |
18 |
30 |
| 18.Ro
(ус.рас.соп.) кПа |
288.69 |
200.859 |
488.1 |
400 |
4. Оценка геологического строения площадки.
Грунт строительной площадки имеет слоистое напластование, с залеганием слоев, близких к горизонтальным и выдержанным по мощности. В толще грунтов залегают подземные воды.
Геологические изыскания производились в июле.
Абсолютные отметки подземных вод:
Скв.N 1 – 140.30 м
Скв.N 2 – 141.90 м
Скв.N 3 – 143.00 м
Уровень грунтовых вод 2.69, 2.05, 1.91 м, т.е. в неблагоприятный период фундаменты здания могут оказатся в подтоплении, в таком случае необходимо будет предусмотреть усиленную гидроизоляцию и подсыпку из непучинистых материалов.
5.Расчет фундамента мелкого заложения.
Расчет первого сечения под колонну среднего ряда.
Определяем глубину заложения фундаментов.
По конструктивным:
особенностям здания и сечению колонны 1400х500 подбираем тип подколонника Д
с сечением 2100х1200, с размерами стакана 1500х600 по низу, 1650х650 по верху и глубиной 1250.
По климатическим:
нормативная глубина промерзания для данного района строительства 1.8 м – определена по карте рис. 5.15 [1]. Определим расчетную глубину промерзания
df
=dfn
·kn
; kn
=0.56 (т. 5.9 [1]) df
=1.8·0.56=1.008 м. d ³ 1.008 м.
По геологическим:
в качестве естественного основания принимаем 2 слой супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. d³ 0.78 м.
По гидрогеологическим:
d< 2.69 м.
Окончательная глубина заложения фундамента 2.4 м от спланированной отметки земли. Рабочим слоем является грунт – супесь твердая, подстилающими грунтами – суглинок, глина и песок.
Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.
 кН  кПа  кН/м3  м
g=2.01 т/м3
cII
=55 кПа
jII
=18o
|
|
g=1.92 т/м3
cII
=18 кПа
jII
=16o
|
|
g=1.98 т/м3
cII
=12 кПа
jII
=23o
|
|
 Учтем прямоугольность фундамента
 м   м
принимаем ФД11-3
 м  м  м3
Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.
 кНм  кН  кН/м3
Приводим нагрузку к подошве фундамента
Вес фундамента   кН
Объем грунта   м3
Момент у подошвы фундамента   кНм
найдем средний удельный вес грунта выше подошвы фундамента
   кН/м3
 -вес грунта
  кН
  м
определим относительный эксцентриситет и сравним его с допустимым
    
2 – я комбинация
 кНм кН
кН
  м
  
Определяем вид эпюры контактных давлений. Эпюра имеет трапециевидную форму т.к.
  
  кПа
  кПа
q – нагрузка от оборудования, людей, складируемых материалов и изделий. Согласно п.3.2 [4] принимается не менее 2 кПа.
Проверка под углом подошвы фундамента
  т/м3
– удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента.
  т/м3
– удельный вес грунтов залегающих ниже подошвы фундамента на глубину 0.5b.
 кПа       м
gс1
, gс2
– коэф. условий работы таб.5.11[1].
к – коэф. зависящий от того как были определены с и j.
Мg, Мс и Мq коэф. принимаемые по таб.5.12[1].
kz
– коэф. зависящий от b.
d1
– глубина заложения фундаментов.
 кПа
 кПа 
Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.
Расчет по несущей способности основания.
 ,
где F=2734.231 кН – расчетная нагрузка на основание; Fu
– сила предельного сопротивления основания; gс
– коэф. условий работы принимаемый для глинистых грунтов – 0.9; gn
– коэф. надежности по назначению сооружений принимаемый для сооружения II класса равным 1.15.
Fu
=b`×l`×(Ng
×xg
×l`×gI
+Nq
×xq
×gI
`×d+Nc
×xc
×cI
),
где b`=b-2×eb
=3-2×0.086=2.828 м – приведенные ширина и длина фундамента
l`=l-2×el
=3.6-2×0.2=3.2 м
eb
, el
– эксцентриситеты приложения нагрузок.
Ng
, Nq
, Nc
– безразмерные коэф. определяемые по таб.5.28[1]
Ng
=5.87; Nq
=10.66; Nc
=20.72
xg
=1-0.25/h=1-0.25/(l`/b`)=1-0.25/(3.2/2.828)=0.779 – коэф. формы подошвы фундамента
xq
=1+1.5/h=1+1.5/1.13=2.33
xc
=1+0.3/h=1+0.3/1.13=1.27
Fu
=2.828×3.2×(5.87×0.779×3.2×11.052+10.66×2.33×18.5×2.4+20.72×1.27×12)=14301.012 кН
14301.012×0.9/1.15=11192.096 кН>2734.231 кН, т.е. несущая способность основания при принятых размерах фундамента обеспечена.
Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.
Построим эszp
и эszg
  кПа
 szgi
= Sgi
×hi
– где gi
- удельный вес грунта(при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), hi
-мощность слоя.
 с учетом взвешивающего действия воды.
  кПа
  кПа
  кПа
  кПа
  кПа
  кПа
 кПа
 Aw=f(l/b;n) - таб.5.6[5]
  м
  м
Определим модуль деформации
2 слой-супесь  
 кПа кПа
 кПа кПа
  кПа
  кПа
 
   кПа
3 слой-суглинок
 
 кПа кПа
 кПа кПа
  кПа
 кПа
 
 кПа
4 слой-глина   м 
 кПа кПа
 кПа кПа
 кПа
 кПа
 м м
  кПа
d – диаметр штампа d=0.277 м, w=0.79 – коэффициент, b, n – т. 1.15 [1]
 м  м м
 м м м
  
h – мощность сжимаемого слоя, z- расстояние от середины сжим. слоя до конца распространения осадки.
  
  м
Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].
Проверяем прочность подстилающего слоя.
 кПа кПа кПа
    м
  кН/м3
  кН/м3
 кПа     
 м
  кПа
условие выполняется
Расчет второго сечения под колонну крайнего ряда.
Первая комбинация
Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.
 кН  кПа  кН/м3  м
  м
Учтем прямоугольность фундамента
  м
принимаем ФД11-3  м  м  м3
Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.
 кНм  кН  кН/м3
  кН
  м3
  кНм
  кН/м3
  кН
  кН
  м
    
Вторая комбинация
 кНм  кН
  кНм
  м
  
Определяем вид эпюры контактных давлений.
  кПа
  кПа
Проверка под углом подошвы фундамента
 
 кПа      
 м
  кПа
 кПа  
Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.
Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.
Построим эszp
и эszg
  кПа
 кПа
   м
  м
 м м  м
м м  м
 кПа  кПа  кПа
  
  
  м
Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].
Проверяем прочность подстилающего слоя.
 кПа  кПа
 кПа
 м
 кН/м3
 кН/м3
 кПа     
 м
  кПа
Условие выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.
6. Расчет фундамента глубокого заложения.
Расчет фундамента под первое сечение.
Проектируем свайный фундамент с забивными железобетонными сваями и монолитным ростверком. Глубину заложения верха ростверка принимаем из конструктивных соображений 1.8 м. Высоту ростверка принимаем равной 0.6 м. Величина заделки сваи в ростверк принимаем 0.3 м. В качестве естественного основания принимаем глину тугопластичную.
Предварительно принимаем сваю С10 – 30 длиной 10 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определим несущую способность одной сваи
 кН  кНм  кН  кНм  кН
кН/м3 м
  длина сваи
 длина сваи без учета защемления в ростверке
 несущая способность одной сваи
 м  м  м  м  м м
 м  м  м  м  м  м
 кПа  кПа кПа  кПа  кПа
 кПа 
     м2
  м
 кПа  м
  кН
hi
– мощность итого слоя.
zi
– глубина заложения итого слоя с поверхности до середины слоя.
По т. 9.1 [2] R кПа.
По т. 9.2 [2] fi
кПа
По т. 9.3 [2] gc
= 1, gс
R
= 1, gcf
= 1,
u – периметр одной сваи.
А – площадь поперечного сечения.
Определяем допустимую расчетную нагрузку на одну сваю
 PCB
=766.105кН gg
=1 - коэф. надежности по грунту.
Определяем необходимое число свай
 n=3.508шт.
принимаем шт.
Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте.
  кН - вес подколонника;
  кН – вес ростверка;
   - коэф. надежности по нагрузке;
  м3
  м3
  м3
  м3
  кН/м3
  кН
  кН
  кНм
  кНм
 м  м –расстояния от центра сваи до осей соответственно.
  кН
  кН
 1.2×PCB
=919.326 кН > Pmax
Неравенства выполняются, следовательно проверка условий работы крайних свай показала, что свайный фундамент запроектирован рационально.
Свайный фундамент с висячими сваями условно принимают за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен размерами ростверка, свай и некоторым объемом грунта.
   град.
  кН
  м
  м
  м3
  м3
  кН/м3
  кН
  кН
  кНм
  кНм
 
  кПа
  кПа
 
 кН/м3
 кН/м3
кПа   
  кПа
Неравенства выполняются, значит размеры фундамента подобраны верно.
Расчет осадки основания
  кПа
 кПа
 кПа
  м
 м
Определим модуль деформации.
4 слой-глина
 кПа;  кПа;  кПа;  кПа
 ;  м; 
  кПа
  кПа
 м;  м
  кПа
5 слой-песок
 ;м;
 кПа;  кПа;  кПа;  кПа
 кПа
 кПа
 м;  м
 кПа
 м; м;  м;  м
 ; ;  кПа;  кПа
;
 м
Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].
Расчет фундамента под второе сечение.
Проектируем свайный фундамент с забивными железобетонными сваями и монолитным ростверком. Глубину заложения верха ростверка принимаем из конструктивных соображений 1.8 м. Высоту ростверка принимаем равной 0.6 м. Величина заделки сваи в ростверк принимаем 0.3 м. В качестве естественного основания принимаем глину тугопластичную.
Предварительно принимаем сваю С8 – 30 длиной 8 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определим несущую способность одной сваи.
кН;  кНм; кН;  кНм; кН; кН/м3
  м
  м
м; м; м; м; 
м; м; м; м;  м;
кПа; кПа; кПа;  кПа;  кПа
;  ; ;
м2
м
 кПа
 м
 кН
Определяем допустимую расчетную нагрузку на одну сваю
 PCB
=617.696 кН
Определяем необходимое число свай.
n=2.3 шт.
принимаем  шт.
Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте.
кН
  кН
; ;
  м3
м3
м3
 м3
кН/м3
 кН
 кН
 кНм
 кНм
м м
  кН
  кН
; 1.2×PCB
=741.24 кН > Pmax
Неравенства выполняются, следовательно проверка условий работы крайних свай показала, что свайный фундамент запроектирован рационально.
Свайный фундамент с висячими сваями условно принимают за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен размерами ростверка, свай и некоторым объемом грунта.
  град. 
 кН
  м
  м
 м3
 м3
  кН/м3
 кН
 кН
 кНм
 кНм
  кПа
 кПа
 кН/м3
  кН/м3
 ; кПа; ;  ; 
 ; ;
  кПа
 кПа
Расчет осадки основания
 
 м
 м
 м  м
 м м
 кПа кПа
 м
Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].
7. Выбор оборудования для забивки свай.
Определяем минимальную энергию удара по формуле 8.21 [1].
  Дж
а=25 Дж/кН – коэф.;
Fv
– расчетная нагрузка, допускаемая на одну сваю.
Из т. 9.5 [5] выбираем дизель молот С – 995 с энергией удара 33 кДж.
Расчет отказа сваи.
 формула 9.12 [5]
h = 1500 кН/м2
стр. 207 [5], M = 1 стр. 207 [5],
A = 0.09 м2
, площадь поперечного сечения сваи
m1
= 2600 кг, масса молота
m2
= 2250 кг, масса сваи
m3
= 1250 кг, масса ударной части
E2
= 0.2 коэффициент восстановления удара
 м
Что больше допустимого 0.002 м, т.е. сваебойное оборудование подобрано верно.
8. Устройство котлована.
Глубина котлована 2.4 м. При устройстве котлована запроектированы естественные откосы с уклоном 1:1. Размеры котлована понизу – 100.2х123.6 м2
, по верху – 105х128.4 м2
. На основании стр.26[10] и гл.7 [6] подобрана следующая землеройная машина:
Экскаватор с гидравлическим приводом при работе обратной лопатой ЭО-4121 мощностью 95 кВт, объемом ковша 1 м3
.
9. Защита котлована от подземных вод.
Водопонижение осуществляем с помощью открытого водоотлива и производим в течение всего времени устройства фундаментов и других подземных частей здания, расположенных ниже уровня подземных вод, до тех пор, пока нагрузки от конструкции не превысят возникающее гидростатическое давление и не обеспечат устойчивость подземных сооружений от всплывания.
Открытый водоотлив осуществляется прямо из котлована насосами. Для сохранения природного сложения грунтов оно должно вестись с опережением земляных работ в определенной последовательности. Вода откачивается из приямков, куда она поступает из канавок глубиной 0.3-0.5 м, расположенных по периметру котлована с уклоном i=0.01-0.02 в сторону приямков. Приямки устраивают не ближе 1 метра от граней фундамента. По мере разработки котлована приямки заглубляются вместе с канавками. Приямки заглубляются не менее чем на 0.7-1 м, и уровень воды в них поддерживается на 0.3-0.5 м ниже дна вырытого котлована.
10. Список используемой литературы.
1. Справочник проектировщика «Основания,фундаменты и подземные сооружения ». Под редакцией Е.А. Сорочана, Ю.Г. Трофименкова. М.,1985.
нова, М., Стройиздат, 1984.
2. СНиП 2.02.01 – 83 «Основания зданий и сооружений», М., 1985.
3. СНиП 2.02.03 – 85 «Свайные фундаменты», М., 1986.
4. СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия», М., 1988.
5. Н.А. Цытович «Механика грунтов. Краткий курс», М., 1983.
6. В.А. Веселов «Проектирование оснований и фундаментов» М.,1990.
7. Руководство по выбору проектных решений фундаментов НИИОСП им. Н.М. Герсева
8. Е.Г. Кутухтин «Конструкции промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений», М., 1995.
9. Примакина Е. И. «Методические указания на расчет оснований под ФМЗ и свайные»
10. Цыбакин С.В. «Методические указания на производство земляных работ»
|
