Введение

В развитии технологии обработки металлов резанием происходят принципиальные изменения. Интенсификация технологических процессов на основе применения инструментов из новых инструментальных материалов с неперетачиваемыми быстросменными пластинками из твердого сплава с различными износостойкими покрытиями, расширение области применения оборудования с ЧПУ, создание роботизированных станочных комплексов и гибких производственных систем с управлением от ЭВМ, повышение размерной и геометрической точности, достигаемой при обработке – таков далеко не полный перечень важнейших направлений развития механической обработки в машиностроении.

Цель курсовой работы – научиться на основе полученных теоретических знаний выполнять задание, связанное с выбором рациональных конструкций инструментов на основе существующих стандартов и технологических условий, а также материалов, оптимальных конструктивных, геометрических и исполнительных параметров режущего инструмента; назначать режимы резания для технологических операций с обоснованием выбора конструкций режущего инструмента.

Описание детали

В качестве индивидуального задания для дальнейшего изучения специальных дисциплин была принята деталь «Вал» №ТЭМ2УМ.85.50.102 (рис. 1).

Деталь «Вал» изготавливается из стали 40Х ГОСТ 4543–71 представляет собой деталь цилиндрической формы с габаритными размерами Ø72х470 мм.

Рис. 1 Чертеж детали

Материал детали и его свойства

Шкив изготавливается из легированной конструкционной стали марки сталь 40Х ГОСТ 4543–71.

Табл. 1. Химический состав

Табл. 2. Механические свойства при Т=20^o С материала 40Х

Табл. 3. Технологические свойства материала 40Х

Назначение:

Сортовой прокат, в том числе фасонный. Для деталей, работающих на средних скоростях при средних давлениях (зубчатые колеса, шпиндели и валы в подшипниках качения, червячные валы, оси, вал-шестерни, плунжеры, штоки, коленчатые и кулачковые валы, кольца, шпиндели, оправки, рейки, губчатые венцы, болты, полуоси, втулки и другие улучшаемые детали повышенной прочности)

Базовый технологический процесс обработки детали «Вал»

Расчет серийности, определение типа производства

Базовый:

Исходные данные:

Коэффициент серийности рассчитывается по следующей формуле:

,

где Т_в – такт выпуска, определяемый по следующей зависимости:

,

где F_д – действительный годовой фонд времени работы технологического оборудования, используемого для производства изделия в час;

N – годовая программа выпуска изделия.

Тогда:

Данные по существующему заводскому технологическому процессу

T_шт.ср. – среднее штучное время на операцию, определяемое по следующей очевидной зависимости:

,

где Т_{шт. i} – штучное время необходимое для выполнения i-ой технологической операции;

n – число технологических операций.

Тогда:

Следовательно, коэффициент серийности составит:

По заданию:

Исходные данные:

Коэффициент серийности рассчитывается по следующей формуле:

,

где Т_в – такт выпуска, определяемый по следующей зависимости:

,

где F_д – действительный годовой фонд времени работы технологического оборудования, используемого для производства изделия в час;

N – годовая программа выпуска изделия.

Тогда:

Данные по существующему заводскому технологическому процессу

T_шт.ср. – среднее штучное время на операцию, определяемое по следующей очевидной зависимости:

,

где Т_{шт. i} – штучное время необходимое для выполнения i-ой технологической операции;

n – число технологических операций.

Тогда:

Следовательно, коэффициент серийности составит:

Значение К_с попадает в интервал 10…..20, который соответствует среднесерийному типу производства. Следовательно, производство по заданию среднесерийное.

Критический анализ базового технологического процесса

1. Так как станки универсальные, то для настройки станка используется метод пробных ходов и промеров, что не целесообразно использовать в условиях серийного производства.

В условиях серийного производства целесообразно использовать станки с ЧПУ. Это позволяет повысить производительность станка в 1,5 – 5 раз по сравнению с аналогичными станками с ручным управлением; сочетать гибкость универсального оборудования с точностью и производительностью станка-автомата, что и позволяет решать вопрос комплексной автоматизации единичного и серийного производства; качественно перевооружать машиностроение на базе современной электроники и вычислительной техники; снижать потребность в квалифицированных рабочих – станочниках; сокращать время пригоночных работ в процессе сборки; сокращать сроки подготовки и перехода на изготовление новых деталей благодаря централизованной записи программ и более простой и универсальной технологической оснастке; снижать продолжительность цикла изготовления деталей.

2. Можно объединить операции, в которых обработка ведется с левого торца детали и операции, в которых обработка ведется с правого торца детали, что в свою очередь уменьшит количество операций, а значит и количество переустановов детали, что приведет к уменьшению погрешности обработки.

Предлагаемый технологический процесс обработки детали «Вал»

Обоснование необходимости проектирования инструмента

В данном курсовом проекте предлагается заменить металлорежущий инструмент используемый в базовом технологическом процессе производства детали «Вал» с целью снижения себестоимости готового изделия а также повышения производительности производства в ряде технологических операций.

В соответствии с заданием в данном курсовом проекте предлагается спроектировать инструмент используемый для обработки следующих поверхностей детали:

– резьба М20×1,5–6Н;

– наружная поверхность Ø60k6

– канавка под выход шлифовального круга шириной 5 мм;

– коническое отверстие под углом 60˚.

В качестве инструмента для нарезки резьбы М20×1,5–6Н предлагается использовать метчик машинный для глухих отверстий с укороченной рабочей частью. Конструкция данного метчика позволяет получить резьбу заданного класса точности за один проход, что позволит сократить время на технологическую операцию.

Получение наружной поверхности Ø60k6, которая служит посадочным местом под подшипник, предлагается выполнить за 2 технологические операции: точение – токарным проходным упорным резцом с пластиной из твердого сплава, что обеспечивает высокую стойкость инструмента и позволяет повысить производительность операции за счет увеличения скорости резания и подачи; чистовое наружное шлифование – шлифовальным кругом прямого профиля, для получения необходимых допусков размеров соответствующих заданной переходной посадке.

Канавку под выход резьбы М56×2–6g предлагается выполнить фасонным канавочным резцом соответствующим профилю канавки. Точение производить врезной подачей на заданную глубину что также позволит сократить время на технологическую операцию и получить заданный профиль канавки.

Обработку конического отверстия под углом 60˚ целесообразно производить с помощью зенковки центровочной для центровых отверстий с углом конуса 60˚ без предохранительного конуса, что упрощает конструкцию инструмента а соответственно затраты на его изготовление.

Проектирование инструмента для обработки поверхности Ø60 k 6

В качестве инструмента для точения по наружному диаметру применяем – проходной упорный резец с пластиной из твердого сплава.

Материал пластины Т15К6;

Геометрические параметры резца:

Угол профиля φ=90˚;

Передний угол γ=10˚;

Задний угол α =10˚;

Угол наклона главного лезвия λ= -5˚;

Радиус при вершине резца 1 мм;

Сечение державки резца h×b=25×16;

Назначение режимов резания на точение по наружному диаметру Ø60,6

Выбираем глубину резания t:

Припуск на обработку составляет Р=D_заг -d/2=72–60,6/2=5,7 мм;

Точение производить за 2 прохода t₁ =4 мм; t₂ =1,7 мм;

Подача при черновом точении S=0.75 мм/об;

Скорость резания:

,

где

Тогда

Частота вращения шпинделя:

;

n_ст =800 об/мин;

Скорость резания уточняем по формуле:

.

Скорость подачи:

Проверка назначенного режима резания:

Выбранные режимы резания s, t и v необходимо проверить по мощности станка и по допустимому усилию привода подач.

Резание возможно, если выполняется условие:

,

где – эффективная мощность резания, кВт;

– мощность электродвигателя станка. кВт;

– коэффициент полезного действия станка.

Эффективная мощность резания вычисляется по зависимости [1, с. 271].:

,

где – главная составляющая силы резания, которая рассчитывается по формуле:

.

Здесь [1, табл. 22, с. 273].

.

.

.

Условие выполняется.

Определение длины рабочего хода.

Длина рабочего хода определяется: ,

где – соответственно недобег и перебег инструмента;

– длина обрабатываемой детали.

.

Определение основного времени обработки.

Основное время обработки определяется по формуле:

,

где i – число рабочих ходов.

В данной таблице приведены режимы резания на черновое и получистовое точение проходным упорным резцом по наружному диаметру.

Рассчитываем размеры державки упорного проходного резца.

Произведем проверочный расчет сечения державки резца на допускаемую стрелу прогиба при максимальном вылете резца.

1. Определяем изгибающий момент, действующий на резец:

где:

P_Z – вертикальная составляющая силы резания.

ℓ_Р = 1.5·h – максимальный вылет резца.

2. Выбираем марку твердого сплава режущей пластины, величины подачи и скорость резания:

Марка твердого сплава: Т15К6

Подача:

Скорость резания:

где:

V_табл – табличное значение скорости резания, принимаем V_табл = 115 м/мин.

К₁ – коэффициент, учитывающий обрабатывающий материал,

принимаем К₁ = 0,75

К₂ – коэффициент, учитывающий поверхность обрабатываемого материала, принимаем К₂ = 2,0

К₃ – коэффициент, учитывающий твердость пластины, принимаем К₃ = 1

К₄ – коэффициент, учитывающий главный угол в плане, принимаем К₄ = 1

3. Сила резания:

где:

– табличное значение силы резания, принимаем

К₁ – коэффициент, учитывающий зависимость от твердости обрабатываемого материала, принимаем К₁ = 0.85

К₂ – коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла,

принимаем К₂ = 1,0

4. Определение высоты державки.

где:

– допускаемое значение изгибающих напряжений в державке

резца из Стали 45.

Принимаем державку с размерами по ГОСТ 18879 – 85, ближайшую к расчётной.

5. В соответствии с ГОСТ 18879 – 85 выбираем основные размеры державки:

h=25 мм; b=16 мм; L=140 мм; n=7 мм.

4. Определяем углы наклонов опорной поверхности державки:

Угол наклона опоры поверхности:

Угол наклона плоскости:

Расположение опорной поверхности под пластину в державке резца.

6. Проверяем допускаемую стрелу прогиба державки резца:

где:

- модуль упругости обрабатываемого материала.

– допускаемая величина прогиба

Следовательно, прогиб резца не будет влиять на процесс резания.

Размеры режущей пластины выбираем в соответствии с ГОСТ 25426–82.

Произведем подбор шлифовального круга:

Используем плоский круг прямого профиля.

По ГОСТ 2424–83 принимаем:

Диаметр шлифовального круга D = 400 мм;

Ширина круга В=20 мм;

Диаметр посадочного отверстия d = 127 мм;

Материал зерна – электрокорунд белый – 25А,

Размер зерен – 25Н (для чистового шлифования);

Твердость круга – С1

Условное обозначение структуры круга – 6;

Материал связки – К5 (керамическая);

Предельная скорость шлифования – V = 35 м/с,

Класс точности круга – А, 2 кл. (чистовое шлифование)

По выбранным параметрам маркировка круга имеет вид:

1 400х40х127 25А 25-Н C2 6 К5 35 м/с А2кл. ГОСТ 2424–83

Назначение режимов резания для шлифования:

Скорость резания:

Выбираем

Глубина резания: t = 0,001 – 0,005 мм;

выбираем t = 0,005 мм

Скорость вращения заготовки V_З = 30 м/мин;

Выбираем

Проектирование инструмента для обработки канавки под выход резьбы

В качестве инструмента для точения канавки под выход резьбы используем фасонный канавочный резец с пластиной из твердого сплава.

Материал пластины Т15К6 ГОСТ 2209–82;

Материал державки резца Сталь 45 ГОСТ 1050–88

Геометрические параметры резца:

Передний угол γ=12˚;

Задний угол α =10˚;

Ширина пластины b=5 мм;

Сечение державки резца h×b=25×16;
Назначение режимов резания на точение канавки под выход резьбы

Выбираем глубину резания t:

Припуск на обработку составляет Р=D_заг -d/2=56–53/2=1,5 мм;

Точение производится при врезной подаче S=0.09 мм/об;

Скорость резания:

,

где

Тогда

Частота вращения шпинделя:

;

n_ст =50 об/мин;

Скорость резания уточняем по формуле:

.

Скорость подачи:

Проверка назначенного режима резания:

Выбранные режимы резания s, t и v необходимо проверить по мощности станка и по допустимому усилию привода подач.

Резание возможно, если выполняется условие:

,

где – эффективная мощность резания, кВт;

– мощность электродвигателя станка. кВт;

– коэффициент полезного действия станка.

Эффективная мощность резания вычисляется по зависимости [1, с. 271].:

,

где – главная составляющая силы резания, которая рассчитывается по формуле:

.

Здесь

.

.

.

Условие выполняется.

Определение основного времени обработки.

Основное время обработки определяется по формуле:

,

Расчет размеров державки канавочного резца

Произведем проверочный расчет сечения державки резца на допускаемую стрелу прогиба при максимальном вылете резца.

1. Определяем изгибающий момент, действующий на резец:

где:

P_Z – вертикальная составляющая силы резания.

ℓ_Р = 1.5·h – максимальный вылет резца.

2. Выбираем марку твердого сплава режущей пластины, величины подачи и скорость резания:

Марка твердого сплава: Т15К6

Подача: – так как врезная подача при точении

Скорость резания:

где:

V_табл – табличное значение скорости резания, принимаем V_табл = 80 м/мин.

К₁ – коэффициент, учитывающий обрабатывающий материал, принимаем К₁ = 0,75

К₂ – коэффициент, учитывающий поверхность обрабатываемого материала, принимаем К₂ =2,0

К₃ – коэффициент, учитывающий твердость пластины, принимаем К₃ =0,8

К₄ – коэффициент, учитывающий главный угол в плане, принимаем К₄ = 1

3. Сила резания:

где:

– табличное значение силы резания, принимаем

К₁ – коэффициент, учитывающий зависимость от твердости обрабатываемого материала, принимаем К₁ = 0.85

К₂ – коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла,

принимаем К₂ = 1,0

4. Определение высоты державки.

где:

– допускаемое значение изгибающих напряжений в державке резца из Стали 45.

Принимаем державку с размерами по ГОСТ 18884 – 85, ближайшую к расчётной.

5. В соответствии с ГОСТ 18879 – 85 выбираем основные размеры державки:

h=25 мм; b=16 мм; L=140 мм;

5. Проверяем допускаемую стрелу прогиба державки резца:

где:

- модуль упругости обрабатываемого материала.

– допускаемая величина прогиба

Следовательно, прогиб резца не будет влиять на процесс резания.

Проектирование инструмента для нарезания резьбы М20×1,5–6Н

В качестве инструмента для нарезки резьбы М20×1,5–6Н предлагается использовать метчик машинный для глухих отверстий с укороченной рабочей частью.

Материал рабочей части Р6М5 ГОСТ 19265–88;

Материал хвостовика сталь 45 ГОСТ 1050–88

Геометрические параметры метчика:

Номинальный диаметр резьбы М20;

Количество перьев n=4;

Ширина пера b=4.84;

Угол конуса рабочей части φ=12˚;

Передний угол γ=10˚;

Задний угол α =10˚;

Высота затыловки К=2,7

Назначение режимов резания на нарезание резьбы М20×1,5–6Н:
Скорость резания:

,

где

Тогда

Технические характеристики токарного патронно-центровой станка с числовым программным управлением 16Б16Т1

Станки токарные патронно-центровые модели 16Б16Т1 (SAMAT 135 NC). На станках обеспечивается выполнение всего объема работ, производимого на универсальных станках, без дополнительных приспособлений и наладок, в автоматическом цикле. Оснащен 8/6-позиционной инструментальной головкой. Система ЧПУ обеспечивает ввод программ обработки, как с пульта оператора, так и с внешнего электронного носителя. Класс точности – П.

Табл. 8

Список литературы

1. Справочник технолога-машиностроителя, Т2/ Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 2003, -943 с.

2.РИ Курсовое и дипломное проектирование: справочник/ Под ред. Е.Э. Фельдштейн.: Дизайн ПРО, Минск, 2002. 320 с.

3. Краткий справочник металлиста / Под общ. ред. К78 П.Н. Орлова, Е.А. Скороходова. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1986 – 960 с.: ил.

4. Проектирование металлорежущих инструментов/ Под ред. И.И. Семенченко. – М.: Машиностроение, 1962.

5. Режущий и вспомогательный каталог для ГПМ. Каталог. 1988.

6. Справочник инструментальщика / И.А. Ординарцев и др. – М.: Машиностроение, 1987. – 845 с

7. Курсовое проектирование по технологии машиностроения. Под ред. А.Ф. Горбацевича. Минск, «Вышэйш. школа»,