Курсовая работа: Производство минеральных вяжущих материалов

Введение

Промышленность вяжущих материалов играет важную роль в создании материально-технической базы государства, обеспечении дальнейшего роста материального и культурного уровня жизни народа, успешной реализации программы строительных работ. От темпов роста выпуска вяжущих материалов зависят масштабы капитального строительства, его экономичность и технический уровень.

Применение вяжущие веществ не ограничивается их использованием в строительстве. Без них не может существовать ни одна область техники. Первым вяжущим веществом, которым пользовался человек, была природная необожженная глина. Однако со временем из-за слабых вяжущих её свойств и малой стойкости во влажных условиях глина перестала удовлетворять требованиям строителей. Ещё за 2400 – 3000 лет до н.э. были найдены способы получения искусственных вяжущих путем обжига некоторых горных пород и тонкого измельчения продуктов этого обжига.

Первые искусственные вяжущие – строительный гипс, известь – были применены при строительстве уникальных сооружений: бетонной галереи легендарного лабиринта в Древнем Египте (3600 г до н.э.), фундаментов древнейших сооружений в Мексике, Великой Китайской стены. [1]

Современная строительная техника предъявляет к вяжущим материалам новые высокие требования. Для производства железобетонных изделий и конструкций необходимы различные цементы (быстротвердеющий, декоративный, расширяющийся и т.д.). [4]

Цементная промышленность как составная часть тяжелой промышленности – одна из важнейших отраслей материального производства. Основными направлениями экономического и социального развития Казахстана предусмотрены увеличение выпуска портландцемента и расширение производства высокомарочных, многокомпонентных и специальных цементов. Намечено увеличить производство высокопроизводительных автоматизированных линий для получения цемента сухим способом, ускорить разработку энергосберегающих технологий в производстве цемента. Ведется большая работа по расширению ассортимента и повышению качества цемента, а также по применению отходов других отраслей промышленности и природных материалов в качестве добавок при производстве многокомпонентных и специальных цементов, совершенствуются способы производства портландцемента. [2]

Шлакопортландцемент — гидравлическое вяжущее вещество, получаемое совместным помолом портландцементного клинкера, гипса и гранулированного доменного или электротермофосфорного шлака. Количество шлака в шлакопортландцементе должно быть свыше 20 и не более 80 %. Допускается замена части шлака актив­ными минеральными добавками (не более 10 %). Гипс в шлакопортландцементе служит не только регулятором сроков схватывания, но и активизатором твердения. Замедляя схва­тывание клинкера, он в то же время ускоряет твердение шлака. Повышение дозировки гипса обеспечивает рост прочности шлакопортландцемента. Содержание S0₃ в шлакопортландцементе долж­но быть не менее 1 и не более 4 %.Себестоимость шлакопортландцемента снижается за счет заме­ны части клинкера необжигаемым специально материалом — гра­нулированным шлаком, что сокращает затраты на добычу и подго­товку сырья, уменьшает расход топлива и электроэнергии на 1 т продукта. По уровню общих затрат на производство шлакопортландцсмент на 15...20 % эффективнее портландцемента.

По срокам схватывания к шлакопортландцементу предъявляют те же требования, что и к портландцементу. Однако, как правило, шлакопортландцемент схватывается несколько медленнее, чем портланд­цемент. Введение гипса в шлакопортландцемент, замедляя схватыва­ние клинкера, значительно ускоряет схватывание шлакопортландце­мента, возбуждая гидравлическую активность шлака. По прочности (ГОСТ 10178—95) шлакопортландемент разделяется на марки 300, 400 и 500. Обычный шлакопортландцемент характеризуется относительно мед­ленным нарастанием прочности в ранние сроки твердения. Но в более поздние сроки твердения, когда в реакцию вступает основная масса шлака, прочность его возрастает и даже превосходит прочность порт­ландцемента той же марки. Для шлакопортландцемента характерен высокий темп нарастания прочности при тепловлажностной обработке, причем в отличие от порт­ландцемента прочность пропаренных образцов в возрасте 28 сут пре­вышает прочность образцов естественного твердения в 1,5—2 раза. При пониженных температурах (2—7 °С) обычный шлакопортландцемент твердеет значительно медленнее, чем портландцемент. Введение шлака в портландцементный клинкер с повышенным содержанием свободного СаО устраняет не­равномерность изменения объема. Шлакопортландцемент менее чув­ствителен и к повышенным дозировкам гипса. Усадочные деформации шлакопортландцемента примерно такие же, как и обычного портландцемента, и зависят в основном от минералоги­ческого состава клинкера. Шлакопортландцемент при твердении выделяет мало Са (ОН)₂ и поэтому характеризу­ется повышенной жаростойкостью. Он может выдержать длительный нагрев при 600—800 °С. По морозостойкости шлакопортландцемент уступает портландце­менту. Он обычно выдерживает до 100 циклов попеременного замо­раживания и оттаивания, поэтому его не следует применять в зоне переменного увлажнения. Особенностью шлакопортландцемента является то, что пропаренные изделия на его основе имеют более высокую морозостойкость,чем непропаренные. Шлакопортландцемент отличается повышенной стойкостью про­тив многих агрессивных сред, в частности против мягких и сульфатных вод. В этом он значительно превосходит портландцемент. Повышенная стойкость шлакопортландцемента в мягких водах объясняется образованием при его твердении преимущественно низко­основных соединений. Повышенная сульфатостойкость также связана с понижением ко­личества Са(ОН)₃ , что уменьшает возможность образования эттрингита, вызывающего вредные деформации. Шлакопортландцемент также значительно более стойкий против щелочной коррозии, т. е. против коррозии, вызываемой взаи­модействием щелочей цемента с активным заполнителем. Количество щелочей в цементе в этом случае может достигать 2 %.

Шлакопортландцемент можно использовать для бетонных и желе­зобетонных конструкций, наземных, подводных и подземных соору­жений. Особенно эффективно его применение в гидротехническом строительстве (морском и речном). Вслед­ствие пониженного тепловыделения и повышенной жаростойкости его предпочитают портландцементу при изготовлении массивных со­оружений, а также конструкций горячих цехов. Не рекомендуется применять шлакопортландцемент в зоне перемен­ного уровня воды, а также в строительстве при низких температурах без искусственного обогрева.

Простотатехнологии, возможность использования отходом промышленности, экономичность производства, ценные строительные строительные свойства обеспечивают его широкое распространение. Кроме того, использование шлаков способствует решению важной социальной зада­чи охране окружающей среды, поскольку сокращаются полезные и пощади, занимаемые отвалами шлака. [5]

1 Номенклатура выпускаемой продукции

На проектируемом заводе в г. Косогорске, производительностью 2 млн. т/год, планируется выпуск шлакопортландцемента марки 400.

КН = 1,03; n =2,2; р = 1,5.

Истинная плотность шлакопортландцемента колеблется в пределах 2,8—3,0 г/см³ , умень­шаясь по мере увеличения дозировки шлака. Насыпная плотность в рых­лом состоянии 900—1200, а в уплотненном — 1400—1700 кг/м³ . Водопотребность шлакопортландцемента несколько меньше, чем порт­ландцемента, а водоотделение — несколько больше. С увеличением удельной поверхности водоотделение уменьшается. Сроки схватывания по ГОСТ 10178-85: начало должно наступать не ранее чем через 45 мин, а конец - не позднее чем через 10 ч с момента затворения.

2 Характеристика сырьевых материалов

Цементная промышленность – одна из наиболее материалоемких отраслей народного хозяйства. Рост выпуска цемента связан с увеличением расхода сырья, а, следовательно, и затрат на его добычу. Поэтому необходимо обеспечить максимальную отдачу от каждой тонны сырья, материалов и топлива, бережно относиться к природным богатствам. [3]

Общим требованием ко всем компонентам сырьевой смеси является постоянство состава и содержание минимального количества нежелательных примесей, в частности гипса и других сульфатов, соединений магния (магнезит, доломит), щелочесодержащих соединений (полевые шпаты и т.п.).

2.1 Известняк

Порода осадочного происхождения, состоящая главным образом из кальцита обычно с примесью глинистого материала, доломита, кремнезема, окислов железа и др.

По величине зерен известняки подразделяют на грубозернистые, крупнозернистые, среднезернистые, мелкозернистые, тонкозернистые. Размеры их зерен составляют соответственно: 2 – 1; 1 – 0,5; 0,5 – 0,25; 0,25 – 0,1; 0,1 – 0,01 мм.

Плотные известняки имеют низкую карьерную влажность (до 5-6 %). Средняя плотность известняков 2400 – 2700 кг/м³ .

Естественная влажность – 1,7 %.

Таблица 2.1 – Химический состав известняка Косогорского месторождения

2.2 Шлак

Доменные шлаки имеют наибольшее значение.

Наиболее благоприятным составом является расплав, содержа­щий 42—52 % основных (СаО + MgO+ МnО) и 46—55 % кислых оксидов (Si0₂ + А1₂ 0₃ ). Чем больше в коксе серы, тем больше должно быть в расплаве СаО. Четыре оксида: СаО, Si0₂ , А1₂ 0₃ и MgOсостав­ляют около 95 % валового состава шлака, МnО содержится от 2 до 4 %, оксидов железа не более 1 %. Различные оксиды, входящие в состав шлака, по-разному влияют на его свойства. СаО в количестве от 30 до 50 % повышает гидравлическую активность шлаков и снижает вязкость расплава. Но если количество СаО превышает 49—50 %, шлаки рассыпаются из-за перехода β-C₂ S в γ-C₂ Sпри охлаждении. А1₂ 0₃ содержится в количестве 6—15 %, он также способствует повышению активности шлаков, особенно в присутствии СаО. MgOвходит в те же соединения, что и СаО. При увеличении содержания МgO до 18 % заметно снижается активность шлака. Повышение содержания MgOсвыше 18 % может вызвать неравномерность изменения объема цемента. Si0₂ (28—38 %) — компонент шлака, необходимый для образования силикатных и алюмосиликатных соединений. Если содержитсямного Si0₂ , гидравлические свойства шлака резко ухудшаются, а вязкость расплава повышается. МnО снижает вязкость расплава и повышает его кристаллизационную способность. В небольшом количестве (до 2—3 %) он почти не влияет на гидравлическую активность шлака. Железо обычно присутствует в виде FeOв количестве 1—3 %, на гидравлические свойства шлаков не влияет, но снижает темпераратуру появления расплава и его вязкость. Сера, как правило, находится в виде сульфидов кальция, железа, марганца. Присутствие сульфида кальция положительно влияет на гидравлические свойства. Ti0₂ обычно содержится в незначительных количествах и на свойства шлаков не влияет.[6]

Таблица 2.2 – Химический состав шлака

2.3 Колошниковая пыль

Мелкозернистый материал, выносимый из доменной печи через колошники с отходящими газами. Состоит в основном из пылевидной руды, флюса и части несгоревшего топлива. Содержание железа в колошниковой пыли 47 – 73 %. Применяют при производстве портландцементного клинкера как корректирующую добавку для снижения глиноземистого и силикатного модулей.

Таблица 2.3 – Химический состав колошниковой пыли

2.4 Гипс

Горная порода осадочного происхождения, состоящая в основном из минерала гипса.

Гипс добавляется в количестве 3 – 5 % при помоле клинкера для регулирования сроков схватывания цемента.

2.5 Топливо

Топливо в цементной промышленности играет большую роль, т.к. основным технологическим процессом в изготовлении цементного клинкера является его обжиг. Стоимость топлива составляет до 40 % стоимости клинкера и до 25 % стоимости цемента.

В качестве газообразного топлива применяем природный газ Косогорского месторождения. Газ на завод подают из магистральных газопроводов, где поддерживается давление 0,6 МПа. В заводском газораспределительном пункте давление газа снижают до 0,25 – 0,30 МПа. С таким давлением газ транспортируют к местам его потребления. Для сжигания газа используют газовые горелки различных конструкций.

Теплотворная способность природного газа Косогорского месторождения 8100 Вт/кг.

3 Расчет состава сырьевой шихты

Соотношение между сырьевыми материалами при производстве портландцемента рассчитывают исходя из состава этих материалов и заданной характеристикой клинкера. На проектируемом заводе в г. Косогорске используем трехкомпонентную сырьевую смесь без учета присадки золы топлива. Расчет производим по КН и одному из модулей. При использовании железистой добавки (колошниковая пыль) применяем глиноземный модуль (р). Расчет сырьевой шихты производим по методике С.Д. Окорокова.

ПЦ -400, г. Косогорск, КН = 1,03; р = 1,5.

Таблица 3.1-Химический состав исходных сырьевых материалов:

1) Обозначаем соотношение компонентов в шихте как Х : У : 1 и определим Х и У по КН и р:

a₁ = (2,8КНS₁ + 1,65А₁ + 0,35F₁ ) – C₁ ; (3.1.1)

a₁ = (2,8ּ1,03ּ1,44+ 1,65ּ0,38 + 0,35ּ0,42) – 54,22 = -49,293

b₁ = (2,8КНS₂ + 1,65А₂ + 0,35F₂ ) – C₂ ; (3.1.2)

b₁ = (2,8ּ1,03ּ36,9+ 1,65ּ8,91+ 0,35ּ0,58) – 44,83 = 76,495

с₁ = С₃ - (2,8КНS₃ + 1,65А₃ + 0,35F₃ ); (3.1.3)

с₁ = 6,7- (2,8ּ1,03ּ14,34+ 1,65ּ3,01+ 0,35ּ59,31) = - 60,383

а₂ = р(A₁ + F₁ ) – S₁ ; (3.1.4)

а₂ = 1,5(0,38 + 0,42) – 1,44 = -0,24

b₂ = р(A₂ + F₂ ) – S₂ ; (3.1.5)

b₂ = 1,5(8,91 + 0,58) – 36,9 = - 22,665

с₂ = S₃ - р(A₃ + F₃ ). (3.1.6)

с₂ = 14,34 – 1,5(3,01 + 59,31) = -79,14

с₁ b₂ - с₂ b₁ а₁ с₂ - а₂ с₁

х = -------------- ; у = --------------. (3.1.7)

a₁ b₂ - а₂ b₁ a₁ b₂ - а₂ b₁

(-60,383) ּ (-22,665) – (- 79,14) ּ(76,495) 7422,394

х = ------------------------------------------------------ = ------------- = 6,536

(-49,293)ּ (-22,665) – (-0,24) ּ (76,495) 1135,585

(-49,293) ּ (-79,14) – (-0,24) ּ (-60,383) 3886,548

у = ---------------------------------------------------- = -------------- = 3,423

(-49,293)ּ (-22,665) – (-0,24) ּ (76,495) 1135,585

2) Состав сырьевой шихты в процентах рассчитывается по формулам:

100х 100 ּ 6,536 653,6

первого компонента =---------- = ------------------- = ---------- =59,64 % (3.1.8)

х+у+1 6,536+3,423+1 10,959

100у 100ּ3,423

второго компонента = ------------ = -------------- = 31,24 % (3.1.9)

х + у + 1 10,959

100 100

третьего компонента = ----------- = --------- = 9,12 % (3.1.10)

х + у + 1 10,959

Таблица 3.2 - Химический состав сырьевой шихты и клинкера

3) Определяем коэффициент пересчета на прокаленное вещество:

100 100

К= -------------- = --------- = 1,3563

100- п.п.п. 73,73

4) Определяем расход сухого сырья на 1 т сухой сырьевой смеси:

Известняк 59,64 ^. 10 = 596,4 кг

Шлак 31,24 ^. 10 = 312,4 кг

Колошниковая пыль 9,12 ^. 10 = 91,2 кг

---------------------------

Итого: 1000 кг

5) Определяем расход сырья с естественной влажностью на 1 т сырьевой смеси :

Известняк 596,4/(1-0,069) = 596,4/0,931 = 641 кг

Шлак 312,4/(1-0,13) = 312,4/0,87 = 359 кг

Колошниковая пыль 91кг

6) Определяем расход сырья на 1 т клинкера:

а) расход сухого сырья:

(100/(100 - п.п.п.)) ^. 1000 = 1,3563ּ1000 = 1356,3 кг, из них

Известняк 1356,3ּ0,5964 = 808,9 кг

Шлак 1356,3ּ0,3124 = 423,7 кг

Колошниковая пыль 1356,3ּ0,0912 = 123,7 кг

-----------------------------------

Итого: 1356,3 кг

б) расход сырья с естественной влажностью:

Известняк 808,9/0,931 = 868,9 кг

Шлак 423,7/087 = 487 кг

Колошниковая пыль 123,7 кг

---------------------------------

Итого: 1479,6 кг.

7) Определение коэффициента насыщения (КН), силикатного (n) и глиноземистого (р) модулей для сырьевой смеси:

Определяем (КН), который должен быть равен заданному:

C - 1,65Al₂ O₃ - 0,35Fe₂ O₃ 46,951 – 1,65ּ3,285 – 0,35ּ5,839

КН = -------------------------------- = ------------------------------------------ = 1,03

2,8 SiO₂ 2,8 ּ 13,698

определяем силикатный и глиноземистый модули:

SiO₂ 13,698

n = ------------------- = ------------------ = 1,53

Al₂ O₃ + Fe₂ O₃ 3,285+5,839

Al₂ O₃ 3,285

р = ------------ = ----------= 0,563

Fe₂ O₃ 5,839

8) Сопоставляем модули клинкера и сырьевой смеси

Вывод: В результате расчета сырьевой шихты получилось, что оба модуля (n и p) меньше заданных. в этом случае для корректирования необходимо ввести кремнеземистую добавку.

4 Технологическая часть

4.1 Выбор и обоснование способа производства

Производство портландцемента – сложный технологический процесс добычи и доставки на завод сырьевых материалов (шлака и известняка), приготовление сырьевой смеси (дробление, помол и усреднение её состава), обжига сырьевой смеси до спекания (получение клинкера), помол клинкера с гипсом (получение портландцемента).

Способ подготовки сырья зависит от различных причин: структуры и химического состава цементных сырьевых материалов, от местного климата, требований, предъявляемых к качеству цемента. Правильный выбор способа производства портландцемента можно произвести в каждом отдельном случае только на базе технико-экономических обоснований.

Основными способами производства в мировой цементной промышленности являются мокрый и сухой. Преобладает мокрый способ, которым выпускают 70 % общего производства клинкера в мире. Выбор способа приготовления сырьевой смеси при проектировании новых предприятий определяется целым рядом факторов, связанных со свойствами сырья, его однородностью и влажностью, наличием топливной базы в районе строительства и др.

Мокрый способ целесообразнее при мягких, пластичных, хорошо размучивающихся сырьевых компонентах, имеющих, как правило, высокую естественную влажность (20-30 % и более). Мокрый способ целесообразен и при естественной влажности твердого сырья более 12-15 %, т.к. при сухом способе потребуются большие затраты топлива на испарение воды.

При наличии твердых сырьевых компонентов умеренной влажности (известняка, глинистого мергеля), которые могут быть измельчены только в мельницах, производство портландцемента может быть организовано по сухому способу.

Сухой способ целесообразен при ограниченной топливной базе и высокой стоимости топлива. [5]

В качестве сырья применяем доменный шлак, кроме того, естественная влажность применяемого карбонатного сырья (известняка) составляет 6,9 %., следовательно, наиболее экономичным будет сухой способ производства.

4.2 Технологическая схема

Приготовление сырьевой смеси заданного химического состава и с определенными физическими свойствами (влажность, тонкость измельчения, текучесть) является одним из основных процессов цементной технологии. Высокое качество сырьевой смеси, минимальные отклонения от заданных параметров обеспечивают нормальное протекание последующих технологических процессов.

Процесс приготовления сырьевой смеси включает: измельчение (грубое и тонкое), дозировку, смешивание сырьевых компонентов и корректировку химического состава сырьевой смеси, гомогенизацию откорректированной смеси и подачу её на обжиг.

Известняк завозим на завод железнодорожным транспортом, выгружаем на складе, откуда питателем подаем на первичное дробление в щековую дробилку (1) для измельчения на куски размером 200 – 300 мм.

Шлак также завозим автотранспортом. Выгружаем на склад хранения шлака, откуда ленточным питателем подаем первичное дробление с сушкой(2).

Колошниковую пыль, размолотый шлак и известняк питателями подаем на совместный помол с сушкой в шаровую мельницу(4).

Сырьевая мука подается в гомогенизационные силосы (над которыми расположены бункера корректирующих добавок, измельченных до нужных размеров), где производятся корректирование ее состава до заданных параметров и гомогенизация путем перемешивания при помощи сжатого воздуха(5).

Гомогенизационные силосы – это цилиндрические емкости с плоскими или конусными днищами. В силосах вместимостью 200 – 400 м³ осуществляется усреднение и корректировка сырьевой муки, а в силосах вместимостью 1500 – 2500 м³ она хранится перед подачей на обжиг. Из силосов откорректированная сырьевая мука подается на обжиг(7) в печь с циклонными теплообменниками (6), в противоположный конец которой через форсунки поступает топливо (газ).

Известняк Шлак Газ Колошн.пыль Гипс

Добыча Добыча

Дробление(3)

Дробление(1) Дробление (2)

с сушкой Дозирование

Усреднение Усреднение

на складе на складе

Дозирование Дозирование

Совместный помол

с сушкой в мельнице(4)

Гомогенизация в

смесительных силосах(5) -------------------------------

Циклонный теплообменник(6) Гранулятор

Декарбонизатор Конвейерная

кальцинирующая решетка

Обжиг во

вращающаяся печи(7) ----------------------------------

Холодильник(8)

Клинкерный(9)

склад

Дозирование

Помол клинкера с гипсом в мельнице(10)

Складирование цемента(11)

Упаковка(12) Отправка цемента в вагонах,

автомашинах(13) и т.п.

Отправка цемента в мешках

Рисунок 4.1 – Технологическая схема производства портландцемента по сухому способу

Обжиг сырьевой смеси – самый важный технологический процесс. Температура обжига 1450 ^о С. Для обжига применяем вращающиеся печи сухого способа производства. В последнем случае в печи подают сухую сырьевую муку. В цик­лонных теплообменниках сырьевая смесь подогревается и частич­но декарбонизируется, а в короткой вращающейся печи завер­шается процесс разложения известняка и осуществляется процесс спекания. Если из компонентов сырьевой смеси при небольшом увлажнении (12—14 %) можно получить прочные гранулы, то сухую сырьевую муку предварительно увлажняют и гранулиру­ют, а затем подают в клинкерообжигательный агрегат, состоя­щий из конвейерного кальцинатора (решетки) и короткой вра­щающейся печи.

Применение встроенных в печи ячейковых и других типов теп­лообменников улучшает теплоотдачу от газов к сырьевой муке, уменьшает расход тепла примерно на 15—20 % и повышает про­изводительность печи на 10 %. За рубежом и в СССР применяют ячейковые теплообменники полочного типа, состоящие из ряда сопрягаемых в центре сечения печи кронштейнов, делящих это сечение в зоне подогрева на шесть продольных ячеек длиной 20-25 м. Винтолопастной теплообменник, состоящий из нескольких крыльчаток с радиально расположенными лопастями и установленный в зоне подогрева, сильно завихряет газы и пересыпам шихту, улучшая их контакт с сырьевой смесью. Изготовляют теплообменники из специальных жаропрочных сталей, содержащих хром, никель и другие компоненты. Большим недостатком устройств является повышенный (до 20—25 %) унос сырья с от­ходящими газами. Расход тепла на обжиг в современных печах сухого способа со встроенными теплообменниками значительно выше, чем в пе­чах с конвейерными кальцинаторами (около 3,3 Мдж/кг клинкера или 800 ккал/кг клинкера) и в печах с циклонными теплообмен­никами (3,2—3,3 Мдж/кг клинкера или 760—790 ккал/кг клинке­ра). Этот и другие недостатки (высокая температура отходящих газов, затрудняющая их обеспыливание, низкая удельная произ­водительность, потребность в дефицитных жаропрочных сталях для теплообменников) сильно ограничивают применение этих печей.

Вращающиеся печи с циклонными теплообменниками харак­теризуются простотой конструкции и эксплуатации. Они надежны в работе (коэффициент использования 0,92—0,96) и обеспечива­ют низкий расход тепла на обжиг клинкера. Весьма важно также 10, что в них используется негранулированная сухая (влажность 0,5—1 %) сырьевая мука. Это существенно упрощает процесс под­готовки шихты и снижает затраты тепла на обжиг. Нагрев пылевидной сырьевой смеси во взвешенном состоянии с высокоразвитой удельной поверхностью протекает чрезвычайно быстро (при­мерно 20 сек вместо 2—3 ч в обычных печах). Циклонные теплообменники (рис. 4.2) имеют четыре ступени циклонов, сваренных из листовой стали толщиной 12—16 мм, футерованных внутри огнеупорами и расположенных по вертикали. Мерные три ступени снизу диаметром по 4,5—4,8 м; 4-я ступень состоит из двух циклонов диаметром 2,5—2,8 м. Высота этих циклонов меньше, чем циклонов-пылеуловителей. Циклоны соединены между собой футерованными газоходами. Нижний циклон соединен с откатной головкой—загрузочной камерой холодного (верхнего) конца печи. К разгрузочным конусам циклонов присоединены трубы (течки) для спуска обжигаемого материала во входной газоход ниже расположенного циклона. В течках установлены затворы-мигалки. Газоходы изготовлены из листовой стали толщиной 5—6 мм. Сырьевая мука из бункера 18 (рис. 4.2)

Через питающий шнек 17 с помощью элеватора 16 через питаю­щие шнеки 12 и 14 и ячейковый питатель 15 подается в газоход 9, где подхватывается газами, имеющими температуру 400 °С, и вы­носится в циклоны 8 (4-я ступень). По пути сырьевая мука на­гревается газами и осаждается в циклонах 8 4-й ступени, а охлажденные до 300—350 °С газы по газоходу 10 поступают в обеспыливающие циклоны 11 и далее дымососом выбрасываются в дымовую трубу. Осажденная в этих циклонах пыль стекает в сырьевой бункер 18. Из циклонов 4-й ступени мука, нагретая до 250—350 °С, стекает в газоход 13, где также увлекается газами в циклон 6 3-й ступени, из которого попадает таким же образом сначала в циклон 5 2-й ступени, а затем в циклон 3 1-й ступени и в печь 1.

Рис. 4.2 Схема установки циклонных теплообменников вра­щающейся печи.

1— печь; 2, 4, 9, 10 и 13 — газоходы; 3 — циклон 1-й ступени; 5 — циклон 2-й ступени; 6 — циклон 3-й ступени; 7 — рассекатели; 8 — циклоны 4-й ступени; 11 — обеспыливающие циклоны; 12 14 и 17 — питающие шнеки; 15 — ячейковый питатель; 15 —элеватор; 18 — бункер; 19—дымовая труба.

Откатная загрузочная головка-камера (рис. 4.3) вращающейся печи, являющаяся соединительным узлом между вращающейся печью и циклонами, сварена из стального листа и футерована шамотом. Открытой цилиндрической частью она входит внутрь загрузочного конца печи, оборудованного уплотнением, состоящим из шайбы 1, прикрепленной к торцу печи, и стального кольца 2, свободно надетого на камеру. Нагретая сырьевая смесь из циклонных теплообменников вводится в печь по встроенной в камеру наклонной водоохлаждаемой трубе 3. Вода поступает в рубашку трубы по патрубку 4 и выходит по патрубку 5. В задней стенке камеры имеются смотровое отверстие 6 и лаз 7, закрытые плотными крышками. В боковых стенках имеются отверстия для выхода отходящих газов печи в циклоны. Камера смонтирована на скатах, могущих перемещаться при ремонте печи по рельсам после отсоединения от газоходов, водопровода и сырьевой течки.

Следует отметить оригинальный противоточно-поточный ха­рактер движения муки и газов в данной установке. Газы движут­ся снизу вверх, переходя из циклона в циклон, а сырьевая мука — навстречу им сверху вниз; в то же время в каждом отдельно взя­том газоходе и циклоне газ и сырьевая мука движутся в одном направлении. Сырьевая мука нагревается в циклонах примерно до 700 °С, а газы охлаждаются с 850—900 до 300—350 °С.[7]

Рис. 4.3 Откатная загрузочная головка-камера вращающейся печи

Во время обжига происходят физические и физико-химические превращения сырьевой муки, образуется новый материал – клинкер. Охлаждение клинкера начинается в последней зоне – зоне охлаждения до температуры 1100 – 1000 ^о С. Дальнейшее резкое охлаждение клинкера протекает в специальных холодильниках (8), откуда он поступает на клинкерный склад (9). Гипсовый камень со склада направляем в молотковую дробилку (3). В клинкер добавляем шлак (после первичного дробления с сушкой). Клинкер со склада совместно с 3 - 5 % природного гипса направляем на измельчение в трубную мельницу (10). Измельченный портландцемент поступает в цементные силосы (11), представляющие собой железобетонные резервуары цилиндрической формы, где цемент хранится до отправки потребителю. Выгруженный из силосов портландцемент упаковывают в 4-5 – слойные бумажные мешки из крепкой, не пропускающей влаги бумаги. Упаковка в мешки производится в упаковочной машине (12), автоматически насыпающей одновременно несколько мешков.

Нетарированный цемент транспортируют навалом в специальных саморазгружающихся железнодорожных вагонах-цементовозах (13) и в автоцементовозах.

Упакованный в мешки цемент (по 50 кг) хранят на складе цемента (14) до отправки потребителю.

4.3 Расчет режима работы цеха

Проектируемый цех обжига работает в три смены при непрерывной неделе с остановкой на 20 суток в году для капитального ремонта.

При расчете годового фонда времени работы технологического оборудования учитывается коэффициент (К_и ) использования его в зависимости от остановки на капитальные и текущие ремонты.

Годовой фонд рабочего времени (Г_ф ) в часах составляет при круглогодичной, трехсменной работе:

Г_ф = 24 час ^. 345 сут ^. 0,91 = 7534,8 час.

Определяем производительность цеха по готовой продукции по формуле:

П_год 2000000

П_сут = -------- = - ------------ = 5847,95 т (4.3.1)

С_р 345

где П_год - заданная годовая производительность цеха, тн (2000000);

С_р - расчетное количество рабочих суток в году (345).

Определяем производительность цеха в смену:

П_сут 5847,95

П_смен = ------- = -------------- = 1949,3 т (4.3.2)

n 3

где n – количество смен (3).

Определяем производительность цеха в час:

П_смен 1949,3

П_час = -------- = ------------ = 243,66 т. (4.3.3)

8 8

где 8 – длительность смены, час.

Таблица 4.3.1 - Ориентировочные величины производственных потерь

Итого (средн.): 10 %

Определяем производительность предприятия с учетом потерь:

Потери составляют 10%

П_год 2000000

П¹ _год = ---------- = --------------- = 2222222,2 т; (4.3.4)

1 – Б/100 0,9

Определяем суточную производительность цеха с учетом потерь:

П_сут 5847,95

П¹ _сут = ---------- = ----------- = 6497,722 т; (4.3.5)

1 – Б/100 0,9

Определяем сменную производительность цеха с учетом потерь:

П_смен 1949,3

П¹ _смен = ---------- = ------------- = 2165,888 т; (4.3.6)

1 – Б/100 0,9

Определяем часовую производительность цеха с учетом потерь:

П_час 243,66

П¹ _час = ----------- = ------------ = 270,733 т. (4.3.7)

1 – Б/100 0,9

Все расчеты сводим в таблицу 4.3.2, 4.3.3.

Таблица 4.3.2 – Режим работы предприятия

Таблица 4.3.3 – Производительность предприятия

4.4 Расчет потребности в сырьевых материалах

Расход сырьевых материалов для производства вяжущих рассчитывается вначале на «сухое вещество», затем с учетом влажности материалов, потерь.

Определяем количество клинкера в портландцементе, учитывая, что масса его составляет 95 %, а гипса – 5 %:

Клинкера – 2000000^. 0,95 = 1900000 т;

Гипса - 2000000 ^. 0,05 = 100000 т.

С учетом потерь:

Г_год = 111111,11 т;

К_год = 2111111,1 т.

Определяем расход сырьевых материалов для производства шлакопортландцемента М400 на «сухое» вещество с учетом влажности, потерь

Расход известняка И, т,

И = П_год ^. и = 1900000 ^. 0,8089 = 1536910 т, (4.4.1)

где и – расход известняка на единицу продукции;

Расход известняка с учетом потерь

И_год 1536910

И¹ _год = ---------- = ------------ = 1707677,7 т; (4.4.2)

1 – Б/100 0,9

Расход известняка с учетом влажности

И^w _год = П_год ^. W = 1900000 ^. 0,8689 = 1650910т. (4.4.3)

где W – влажность известняка, в относительных единицах.

Определяем расход шлака на годовую производительность Ш, т,

Ш_год = П_год ^. ш = 1900000 ^. 0,4237 = 805030 т. (4.4.4)

где ш – расход шлака на единицу продукции;

Расход шлака с учетом потерь:

Ш_год 805030

Ш¹ _год = ------------- = ------------ = 894477,77 т. (4.4.5)

1 – Б/100 0,9

Расход шлака с учетом влажности:

Ш^w _год = П_год ^. W=1900000 ^. 0,487 = 925300 т. (4.4.6)

где W – влажность шлака в относительных единицах.

Определяем расход колошниковой пыли на годовую производительность:

Расход колошниковой пыли К, т.:

К = П_год ^. к = 1900000 ^. 0,1237= 235030 т. (4.4.7)

где к – расход колошниковой пыли на единицу продукции;

Расход колошниковой пыли с учетом потерь

К 235030

К¹ _год = ------------ = ------------- = 261144,44 т. (4.4.8)

1 – Б/100 0,9

Расход гипса на годовую производительность – 100000 т, с учетом потерь:

60000 / 0,9 = 111111,11 т. (4.4.9)

Определяем расход известняка на суточную производительность цеха:

Расход Известняка И_сут , т.:

И_год 1650910

И_сут = -------- = ------------- =4785,2463т. (4.4.10)

345 345

где 345- количество рабочих дней в году;

Расход известняка на сутки с учетом потерь:

И_сут 4785,2463

И¹ _сут = ---------- = --------------- = 5316,9403 т. (4.4.11)

1 – Б/100 0,9

Расход известняка на сутки с учетом влажности:

И^w _сут = И¹ _сут / W = 5316,9403/0,931= 5710,9992 т. (4.4.12)

где W – влажность известняка в относительных единицах.

Определяем расход шлака на суточную производительность Ш_сут , т.:

Ш_год 805030

Ш_сут = -------- = ----------- = 2333,42 т. (4.4.13)

345 345

где 345- количество рабочих дней в году;

Расход шлака на суточную производительность с учетом потерь:

Ш_сут 2333,42

Ш¹ _сут = ------------- = -------------- = 2592,6888 т. (4.4.14)

1 – Б/100 0,9

Расход шлака с учетом влажности на суточную производительность:

Ш^w _сут = Ш¹ _сут /W = 2592,6888/0,87 = 2980,102 т. (4.4.15)

где W – влажность шлака в относительных единицах.

Определяем расход колошниковой пыли на суточную производительность:

Расход колошниковой пыли К_сут , т.:

К_год 235030

К_сут = --------- = ------------ = 681,246 т. (4.4.16)

345 345

где 345- количество рабочих дней в году;

Расход колошниковой пыли с учетом потерь:

К_сут 681,246

К¹ _сут = ------------ = -------------- = 756,94 т. (4.4.17)

1 – Б/100 0,9

Расход гипса в сутки:

Г_год 100000

Г_сут = -------- = ----------- = 289,855 т. (4.4.18)

345 345

Расход гипса в сутки с учетом потерь:

Г_сут 289,855

Г¹ _сут = ------------- = ----------- = 322,06111 т. (4.4.19)

1 – Б/100 0,9

Определяем расход материалов на сменную производительность.

Расход известняка И_см , т:

И_см = И_сут /3 = 4785,2463/3= 1595,0821 т. (4.4.20)

Расход известняка с учетом потерь:

И¹ _см = И¹ _сут /3 = 5316,9403/3 = 1772,3134 т. (4.4.21)

Расход известняка с учетом влажности:

И^w _см = И^w _сут /3 = 5710,9992/3 = 1903,6664 т. (4.4.22)

Определяем расход шлака на сменную производительность Ш_см , т.

Ш_см = Ш_сут /3 = 2333,42/3 = 777,80666 т. (4.4.23)

Расход шлака на сменную производительность с учетом потерь:

Ш¹ _см = Ш¹ _сут /3 = 2592,6888/3 = 864,2296 т. (4.4.24)

Расход шлака с учетом влажности на сменную производительность:

Ш^w _см = Ш^w _сут /3= 2980,102/3 = 993,36733 т. (4.4.25)

Определяем расход колошниковой пыли на сменную производительность.

Расход колошниковой пыли К_см , т.:

К_см = К_сут /3 = 681,246/3 = 227,082 т. (4.4.26)

Расход колошниковой пыли с учетом потерь:

К¹ _см = К¹ _сут /3 = 756,94/3 = 252,31333 т. (4.4.27)

Определяем расход гипса на сменную производительность.

Расход гипса:

Г_см = Г_сут /3 = 289,855/3 = 96,618333 т. (4.4.28)

Расход гипса с учетом потерь:

Г¹ _см = Г¹ _сут /3 = 322,06111/3 =107,3537 т. (4.4.29)

Определяем расход материалов на часовую производительность.

Расход известняка И_час , т.:

И_час = И_см /8 = 1595,0821/8 = 199,38526 т. (4.4.30)

Расход известняка с учетом потерь:

И¹ _час = И¹ _см / 8 = 1772,3134/8 = 221,53917 т. (4.4.31)

Расход известняка с учетом влажности:

И^w _см = И^w _сут /8 = 1903,6664/8 = 237,9583 т. (4.4.32)

13) Определяем расход шлака на часовую производительность Ш_час , т.

Ш_час =Ш_см /8 = 777,80666/8 = 97,225832 т. (4.4.33)

Расход шлака на часовую производительность с учетом потерь:

Ш¹ _час = Ш¹ _см / 8 = 864,2296/8 = 108,0287 т. (4.4.34)

Расход шлака с учетом влажности на часовую производительность:

Ш^w _час = Ш^w _см /8= 993,36733/8 = 124,17091 т. (4.4.35)

Определяем расход колошниковой пыли на часовую производительность:

Расход колошниковой пыли К_час , т.:

К_час = К_см / 8 = 227,082/8 = 28,38525 т. (4.4.36)

Расход колошниковой пыли с учетом потерь:

К¹ _час = К¹ _см / 8 = 252,31333/8 = 31,539166 т. (4.4.37)

Расход гипса на часовую производительность:

Гипс = 96,618333/8 = 12,077291 т. (4.4.38)

С учетом потерь =107,3537/8 = 13,419212 т. (4.4.39)

Результаты расчета потребности в сырьевых материалах заносятся в таблицу 4.4.1.

Таблица 4.4.1 – Расход сырьевых материалов

Данные расчета производительности цеха и потребности в сырьевых материалах используются при выборе основного технологического оборудования.

4.5 Подбор технологического оборудования

Цех обжига. Для цеха обжига необходимо рассчитать количество вращающихся печей. Количество печей определяем по формуле:

П_час

М = ----------- , (4.5.1)

П_пасп ^. К

где М – количество необходимого оборудования, шт;

П_час – потребная производительность оборудования, т/ч;

П_пасп – паспортная производительность оборудования, т/ч;

К - коэффициент использования оборудования по времени (0,8 – 0,9).

П_пасп = 66,7;

П_час = 394;

К = 0,8.

Выбираем печь.

394 394

М = ------------- = --------- = 7,58 = 8 (шт) (4.5.2)

66,7 ^. 0,8 53,36

С_ч = часовая потребность сырья = Известняк + Колошниковая пыль + Шлак = 393,66837 т/ч.

Таблица 4.5.1 – Техническая характеристика печей с циклонными теплообменниками.

Таблица 4.5.2 – Сводная ведомость оборудования

Итого: 8 ּ 320 =2560 квт/ч – мощность 8-ми печей.

Основными преимуществами печей с циклонными теплообмен­никами (по сравнению с печами других типов) являются:

1) отсутствие в запечных теплообменниках движущихся частей;

2) высокий коэффициент использования (до 95 %);

3) возможность использования непластичного, трудногранулируемого сырья и снижение затрат тепла на испарение влаги;

4) возможность использования шихты более грубого помола (остаток на сите 0085 до 20 %);

5) наиболее низкий расход тепла (до 3,05 Мдж/кг (730 ккал/кг) клинкера) и самый высокий тепловой к. п. д. (55-60 %);

6) высокий удельный съем клинкера с единицы печного про­странства;

7) высокое качество клинкера вследствие хорошей (равномер­ной) предварительной тепловой обработки сырьевой шихты.

На преодоление гидравлического сопротивлении циклоном и газоходов расходуется значительное количество энергии. Это является одним из существенных недостатков таких установок. Печам с циклонными теплообменниками присущи также недостатки, заключающиеся в большой высоте установки циклонов (50 м), высокой температуре отходящих газов (350°С), повы­шенном уносе сырья с отходящими газами (до 10 %) и сложности обеспыливания последних в связи с высокой дисперсностью час­ти (фракций до 10 мк 90 %) и пониженным влагосодержанием газовой фазы.

Ведутся интенсивные поиски способов устранения этих недостатков. С целью дальнейшего снижения потерь тепла с отходя­щими газами и упрощения обеспыливания их предложено на­правлять газы в сырьевые мельницы для одновременной сушки и помола. В этом случае расход тепла может быть снижен до 3,05 Мдж/кг (730 ккал/кг) клинкера. Кроме того, газы увлажня­ются, что облегчает обеспыливание их в электрофильтрах.[7]

4.6 Расчет складов и бункеров

Расчет емкости складов производится в зависимости от режима работы завода (цеха), вида материала и количества необходимого запаса для бесперебойной работы производства.

Для осуществления бесперебойности ведения технологического процесса производства цемента на каждом цементном заводе должен быть запас сырьевых материалов, топлива, гидравлических и корректирующих добавок. Нормами технологического проектирования цементных заводов рекомендуются следующие запасы материалов:

Нормативные запасы сырья и топлива хранят на складах. Обычно склады добавок совмещают со складами сырья или клинкера. Для механизации погрузо-разгрузочных работ склады оборудуются чаще всего мостовыми кранами.

Перед дробильными, сушильными и помольными агрегатами устанавливаются металлические или железобетонные бункера. Емкости их рассчитываются по 2-4 часовой производительности агрегатов

П_пасп ^. Т ^. К

V = ----------------- , (4.6.1)

g

где: П_пасп - производительность агрегата, т/час;

Т - время запаса, час;

К - коэффициент использования бункера;

g - насыпная плотность материала, т/м³ .

Тонкодисперсная готовая продукция, как правило, хранится в силосах d = 12 – 18м, емкостью от 500 до 2000 т. Емкость силосов составляет 2 – 4 недельную производительность заводов, а количество их должно быть не менее 4.

4.7 Расчет потребности в энергетических ресурсах

По сводной ведомости оборудования (табл. 4.5.2) подсчитывается потребность предприятия в электроэнергии для выполнения основных технологических операций (Э_год , квт/час).

Удельный расход электроэнергии на товарную единицу продукции

Э_год

Э_уд = -----------, (4.7.1)

П_год

где: П_год - годовая производительность предприятия по основному виду продукции, т;

Э_год 2560 ּ 7534,8 19289088

Э_уд = --------- = ------------------ = -------------- = 9,645

П_год 20000002000000

(2560-мощность 8 печей, 7534,8-годовой фонд рабочего времени в часах,

2000000-известняк+шлак+колошниковая пыль.)

4.8 Расчет потребности в рабочей силе

К составу производственных рабочих относят всех лиц, непосредственно занятых при изготовлении продукции, начиная со склада сырья и кончая выдачей готовой продукции, а также дежурных слесарей и монтеров.

В состав цехового персонала входит начальник цеха, сменные мастера, младший обслуживающий персонал.

Для обеспечения выпуска необходимой продукции следует произвести правильную расстановку рабочей силы с учетом механизации и автоматизации производственных процессов.

Потребное количество рабочих определяется исходя из количества выбранного оборудования и анализа технологических операций, осуществляемых рабочими на всех стадиях производства данного материала. Штатная ведомость цеха (завода) представляется в виде таблицы 4.8.1

Численность вспомогательных рабочих составляет 25 – 40 %, а служащих 8 – 10 % (из них ИТР не менее 6 %) численности основных производственных рабочих.

При определении количества рабочих можно руководствоваться типовыми проектами предприятий строительных материалов.

Таблица 4.8.1 – Штатная ведомость цеха обжига

5 Технико-экономические показатели

Удельные расходы энергетических ресурсов на единицу продукции вычисляются путем деления годового расхода энергии (пара, воды и пр.) на годовую производительность предприятия.

Трудоёмкость выработки продукции определяют путем деления годового количества человеко-часов на П_год (на основное производство без учета вспомогательных производственных операций).

Производительность труда – это количество продукции, приходящейся в год на одного списочного рабочего. Производительность труда может быть представлена в ценностном или натуральном выражении и является важнейшим показателем экономичности запроектированного предприятия.

Списочное количество рабочих (К_с ) отличается от количества рабочих (явочное К_я ) по штатной ведомости, т.к. включает всех рабочих, занятых на производстве и отвлеченных временно от производства, но числящихся в списке.

К_с = К_я ^. К_п , (5.1)

где К_п – переходной коэффициент, учитывающий количество нерабочих дней в году ;

К_р.д 345

К_п = ------ = ------ = 1,29 (5.2)

267 267

где К_р.д. – количество рабочих дней в году

К_с = 64 ּ 1,29 = 83 (5.3)

1) Определяем трудоемкость

количество чел/год 176640

трудоемкость = --------------------------- = ---------------= 0,09 (5.4)

П_год 2000000

2) Производительность труда в натуральном выражении на одного рабочего составляет

П_год 2000000

П_н = ------- = ------------ = 24096 т/чел (5.5)

К_с 83

где К_с – списочное количество рабочих.

Таблица 5.1- Технико-экономические показатели цеха обжига

6 Контроль качества

Контроль на цементных заводах включает контроль качества и паспортизацию продукции и контроль технологических процессов для обеспечения оптимальных режимов работы и получения мак­симальной производительности оборудования. Контроль технологи­ческого процесса бывает оперативный и учетный и тесно связан с оптимизацией процесса с помощью автоматических систем, вклю­чающих получение информации, ее переработку и принятие решений с помощью управляющей вычислительной машины (УВМ), автома­тическое регулирование параметров процесса, обеспечивающее его оптимизацию.

В процессе разведки месторождения и его разработки ведут бу­ровые работы, которые используют для составления опережающей карьерной сетки о составе сырья, используемой для селективной разработки карьера и фиксируемой в памяти УВМ. Экспрессное определение состава сырья и сырьевой смеси ведут или с помощью рентгеновских анализаторов (квантометров), или автоматических титраторов. Для обеспечения экспресс-определения состава разработаны автоматические системы отбора и усреднения проб, системы транспорта проб, автоматические комплексные пробоподготовительные устройства. Отбор проб сырьевой муки производят шнеком, расположенным в трубе с продольной щелью. Трубу вводят в поток материала и медленно поворачивают вокруг оси при быстром вра­щении внутреннего шнека. Объем и частоту отбора пробы опреде­ляют шириной щели и скоростью вращения трубы со щелью. Еди­ничные пробы накапливаются в смесителе емкостью 40—90 л.

Автоматическое управление процессом приготовления сырьевой смеси осуществляется на основе данных о химическом составе сырья, поступаемого с карьера, на основе которого ведется процесс формирования штабелей усреднительного склада сырья. Интеграль­ная схема обеспечения постоянства состава сырьевой смеси (опе­ративное автоматическое управление дозаторами — непрерывное усреднение) основаны также на данных об отклонениях в составе сырья. Поэтому одним из основных компонентов оперативной ин­формации являются данные о составе сырьевой смеси.

Другим типом пробоотборника для порошков является заборник в виде трубы, оборудованной входным и выходным отверстиями и шпинделем с пневмоприводом, который периодически перекрыва­ет входной или выходной клапан. Для автоматических систем уп­равления приготовлением сырьевой смеси важно предельно сокра­тить сроки доставки пробы, чтобы оно занимало меньше времени, чем длительность самого анализа. Поэтому проба муки попадает в автоматическое устройство, помещающее пробу в герметичный патрон пневмопочты. Устройство представляет дисковую кассету с 24 патронами. Применение такого устройства и пневмопочты сокращает время доставки пробы до 10 мин. Пробоотборники для кусковых материалов компонуют с пробоприготовительными автоматами. С помощью ковша отбирают до 30 проб в час массой до 40 кг (в зависимости от крупности ма­териала). Проба автоматически измельчается до зерен менее 5 мм, высушивается и усредняется последовательным сокращением вна­чале 1: 10, а затем 1: 1000. Автомат упаковывает пробу (100 г) в пластмассовый мешочек, и она пневмопочтой направляется в ла­бораторию. Время приготовления и транспорта пробы 14—15 мин. Для экспресс-анализа сырья и сырьевой смеси клинкера, цемен­та используют рентгеновские анализаторы — спектрографы (квантометры), работающие в сочетании с ЭВМ. Разработан флюоресцентный анализатор, в котором источником излучения является Fe-55, в котором анализ ведут по интенсивности рентгеновского излучения (кальция), воз­бужденного γ -лучами радиоизотопного источника. Такой прибор позволяет сократить время на приготовление проб и вести при су­хом и мокром способе определение СаС0₃ в потоке (среднее квад­ратичное отклонение при анализе муки ±0,25 %, при анализе шла­ма ±0,32 % по СаО). При анализе шлама вводят поправку на кон­центрацию твердого вещества. Анализ таблетированных проб дает более точные результаты, но при таблетировании возникают струк­турные эффекты.

Точность данных рентгеновского анализатора связана с влияни­ем также минералогической природы составляющих компонентов пробы и ее гранулометрией. При проведении контрольных анализов для исключения структурныхи минералогических факторов про­водят сплавление пробы со специальными присадками-плавнями (тетраборат лантана, окись лития). Время приготовления пробы 15—20 мин. Анализатор необходимо каждую смену автоматически юстировать по стандартной пробе. При более упрощенной схеме подготовки проб время анализа составляет 15 мин, что позволяет УВМ управлять дозаторами со сдвигом по времени в 30 мин (15 мин отбор, усреднение и доставка пробы). Для автоматических систем управления технологическими про­цессами важно получать с минимумом времени запаздывания ин­формацию о тонкости материала после измельчения в мельницах. ВИАСМ разработал установку УТЦБ-2, используемую при авто­матическом управлении мельничными агрегатами. В приборе разде­ление цемента на фракции производится в центробежном пневма­тическом сепараторе. Прибор выдает данные о процентном содер­жании крупного класса, являющегося показателем тонкости помола. Автоматический метод оценки тонкости порошков в потоке. Часть потока порошка отклоняется на измерение и через дезаэрационный канал подается к дозировочному шнеку на кон­вейер с измерительным устройством. Зонд измерительной головки погружается в поток порошка на глубину в 1,5 мм, физические воздействия на зонд преобразуются пневмодатчиком в сигнал пере­менного тока. Усилитель преобразует сигнал в выходной, пропор­циональный мгновенному значению тонкости. Определенную информацию о работе печи можно получить, фиксируя температуру в зоне спекания, массу 1 л клинкера, содер­жание свободной СаО в клинкере. Последнее определяют петрогра­фическим методом, причем этому обучены операторы печи. Для установления массы клинкера можно использовать прибор направ­ленного действия на основе радиоактивных изотопов; величину по­казателя получают, исходя из интенсивности поглощения рентге­новского излучения при прохождении через слой клинкера заданной толщины, содержащий зерна клинкера размером 5—10 мм. Температуру в зоне спекания устанавливают с помощью цвето­вого пирометра, позволяющего свести до минимума влияние запы­ленности в зоне, поскольку температура измеряется отношением двух сигналов излучателя. За со­стоянием обмазки в зоне спекания следят, контролируя температуру корпуса печи с помощью пирометра, перемещаемого на тележке вдоль корпуса печи. Для наблюдения хода технологических про­цессов широко используют телеконтроль. Осуществляют телекон­троль загрузочных устройств дробилок, складов сырья и клинкера, зоны спекания, загрузочного конца печи, работы ленточных транс­портеров.

Отгрузку цемента ведут на основе «гарантированной марки». Оценку марки цемента проводят по данным суточной или трехсу­точной прочности из проб, ежечасно отбираемых от мельниц на ос­нове переходных коэффициентов, полученных статистическими ме­тодами. Иногда «гарантийную марку» оценивают по прочности об­разцов, подвергшихся пропарке в специальных закрытых формах, в которых при пропарке за счет теплового расширения происходит уплотнение образцов. После пропарки (≈4 ч) получают данные, соответствующие 28-суточной прочности образцов, твердеющих в обычных условиях. Для пропарки образцы готовят из раствора 1:1 и пропаривают по режиму, обеспечивающему прочность, соот­ветствующую 28-суточной. По ГОСТ 22237—96 для отгружаемой партии цемента выдается паспорт, в котором сообщается гарантий­ная марка. При отгрузке цемента отбирают пробы для контрольных испытаний, которые хранят в центральной лаборатории в течение трех месяцев. [5]

7 Охрана труда, техника безопасности и обеспыливание в производстве минеральных вяжущих материалов

При проектировании, строительстве и эксплуатации новых и реконструкции действующих предприятий по производству вяжу­щих материалов необходимо руководствоваться «Общими правила­ми по технике безопасности и промышленной санитарии для пред­приятий промышленности строительных материалов». Неблаго­приятные условия труда могут быть в основном обусловлены повы­шенной концентрацией пыли и влаги в помещении; недостаточной тепловой изоляцией обжиговых аппаратов; ненадежным огражде­нием вращающихся частей механизмов и т. п. Все вращающиеся части приводов и других механизмов должны быть надежно ограждены, токоподводящие части изолированы, а металлические части механизмов заземлены на случай поврежде­ния изоляции. Звуковая и световая сигнализация должна предупре­ждать о пуске любого оборудования, а также о неисправностях или аварийных ситуациях. Обслуживание дробильных установок производится в соответ­ствии с инструкцией, утверждаемой главным инженером предпри­ятия. Ремонт дробилок можно проводить только после их останов­ки, отключения тока и принятия мер, исключающих возможность включения его другими лицами. В процессе работы дробилки за­прещается проталкивать и извлекать куски, очищать от налипшего материала, находиться на решетке, регулировать зев дробилки, подтягивать регулирующие пружины. При обслуживании помольных установок также руководствуют­ся рядом специальных правил, обеспечивающих безопасность ра­боты. Пускать мельницу разрешается только при отсутствии людей внутри огражденной опасной зоны. Во время работы запрещается находиться под мельницей, смазывать и чистить вращающиеся де­тали, заходить за специальные ограждения. Мельницы сухого по­мола должны быть под разрежением. Перед началом работ как на корпусе, так и внутри мельницы необходимо обесточить привод. Внутренние работы производят, используя только низковольтное освещение (12 В). Агрегаты повышенной опасности — тепловые установки. Об­служивающий персонал допускается к работе только после провер­ки знаний правил их эксплуатации. Сушильные установки должны, как правило, работать под разрежением. При загрузке и выгрузке материала особое внимание нужно обращать на то, чтобы продук­ты горения не попадали в цех через открытые двери туннелей. Су­шильные отделения оборудуют приточно-вытяжной вентиляцией. На известковых заводах особое внимание нужно уделять предот­вращению появления в помещениях углекислого газа, оксида угле­рода и известковой пыли. Повышенная опасность отравления име­ется на загрузочной площадке шахтных и вращающихся печей, по­этому их загрузка должна производиться только механизмами, не требующими присутствия людей. Особое внимание должно быть уделено технике безопасности и противопожарной технике при обслуживании углепомольных установок, поскольку угольная пыль взрыво- и пожароопасна. Установки по приготовлению угольной пыли должны работать под разрежением. Все системы установок снабжают предохрани­тельными клапанами-патрубками, выведенными наружу и за­крытыми крышками из асбестовых листов. В случае взрыва эти клапаны срываются и газы выбрасываются из системы без ее разрушения. Все производственные источники теплоты (корпуса агрегатов, трубопроводы и т. п.) должны быть обеспечены устройствами и приспособлениями, резко ограничивающими выделение конвекци­онной или лучистой теплоты в рабочем помещении. Температура нагретых поверхностей оборудования в местах нахождения обслу­живающего персонала не должна превышать 45 °С. Для освещения внутри печи во время ее осмотра или ремонтных работ запрещается пользоваться факелом. Необходимо применять электрическое осве­щение напряжением не более 12 В. Горячий ремонт внутри печи разрешается проводить только мужчинам в спецодежде, прошед­шим медицинский осмотр. В печь разрешается входить, когда тем­пература в ней снизится до 40 °С, будет остановлен вентилятор, сняты предохранители у электродвигателей печи, углепитательных конвейеров и вентилятора. Для предотвращения загрязнений воздуха, почвы, водоемов, а также для обеспечения и поддержания, нормальных санитарно-ги­гиенических условий труда производственные процессы на обору­довании, вызывающем образование и выделение пыли, необходимо организовать по схемам, гарантирующим минимальное выделение пыли в производственные помещения и в атмосферу. Производство вяжущих материалов связано со значительным пылевыделением на большинстве технологических переделов: дроблении, помоле, транспортировании, сушке, обжиге. Наиболее мощный источник пылевыделения (свыше 80 %) — вра­щающиеся печи. При сухом способе производства пылевынос с от­ходящими газами достигает 20...25 %. При неудовлетворительной работе печных пылеуловителей пыль может рассеиваться на пло­щади радиусом до 20 км. В то же время степень допустимой запы­ленности воздуха строго регламентирована. Она составляет для пы­ли, содержащей более 70 % свободного оксида кремния, не более 1 мг/м³ ; для пыли, содержащей 10...70 % Si0₂ , не более 2 мг/м³ , для пыли цемента, глиняных минералов, не содержащих свободного Si0₂ , — 6 мг/м³ . Для борьбы с пылью пылевыделяющее технологическое и транспортное оборудование заключают в герметичные кожухи с плотно закрываемыми отверстиями. На участках образования пыли или газов помимо общей вентиляции устраивают местную аспира­цию. Запыленные газы и воздух очищают в эффективных пылеосадительных устройствах. Для обеспыливания технологических газов на заводах в зависи­мости от свойств аэрозолей чаще всего применяют пылеосадительные камеры (грубая очистка), сухие и мокрые циклонные аппараты (первая ступень), тканевые рукавные фильтры и электрофильтры (окончательная очистка). Выбор типа пылеуловителя определяется свойствами обеспыливаемой пылегазовой смеси. Пылеосадительные камеры— простейшие устрой­ства для улавливания пыли. Они должны иметь достаточно боль­шие размеры, с тем, чтобы снизить скорость движения газов до 0,1...0,2 м/с. Находящиеся в газовом потоке частицы пыли, попа­дая в полость камеры, теряют свою скорость, а наиболее крупные из них осаждаются в нижней части, откуда их систематически уда­ляют. Пылеосадительные камеры используют главным образом для очистки отходящих газов вращающихся печей. У мельниц роль пылеосадительной камеры выполняет аспирационная шахта, которая улавливает наиболее грубую пыль. Коэффициент очи­стки газа от тонкой пыли — менее 0,10...0,15.

Циклоны — наиболее распространенные пылеочистительные аппараты. Их используют для улавливания из пылевоздушной смеси частиц сухой пыли размером от 5 мкм и более. За­пыленный газовый поток с большой скоростью вводится в циклон тангенциально. В результате возникшего завихрения частицы пыли под действием центробежной силы прижимаются к стенке цилинд­ра, теряют свою скорость, падают в нижнюю часть циклона и уда­ляются через нижний патрубок. Очищенный газ выходит из циклона через верхний патрубок. На­дежность работы циклонов во многом зависит от их герметизации. При подсосе в циклоны 3 % газов из нижерасположенных газохо­дов КПД циклонов снижается на 30...40 %, а при подсосе 8... 15 % газов падает до нуля. Герметичность циклонов обеспечивается на­дежным соединением узлов.Рукавные фильтры обеспечивают очистку пылегазовых смесей при просасывании их через цилиндрические длинные рукава из специальных фильтровальных тканей: при температуре очищаемых газов до 140 °С — из лавсана, при температуре от 140 до 300 °С — из стеклоткани. Запыленный газовый поток подается в рукава, очищается в результате налипания на стенки рукавов со­держащихся в них частиц при прохождении под разрежением или давлением через ткань. Через определенные промежутки времени рукава очищают (регенерируют) встряхиванием или обратной про­дувкой воздухом. В некоторых случаях используют оба способа од­новременно.Рукавные фильтры наиболее часто устанавливают за мельницами сухого помола, дробилками, гомогенизационными установками, силосами готовых вяжущих, упаковочными установками. Степень пылеочистки в них достигает 99,9 %. Преимуществами рукавных фильт­ров являются их компактность и низкая стоимость. Они могут рабо­тать при большей концентрации пыли (до 300 г/м³ ) без снижения степени пылеочистки. Однако применение рукавных фильтров огра­ничивается их низкой стойкостью к воздействию высокой температу­ры, забиванием ткани при влажной пыли и более высокими по срав­нению с электрофильтрами эксплуатационными расходами.

Электрофильтр — наиболее эффективный пылеочистительный аппарат. Принцип очистки газа в нем основан на приоб­ретении взвешенными частицами электрических зарядов под дейст­вием электрического поля высокого напряжения (до 10⁵ В). Частицы пыли, получив от коронирующих электродов отрицательный заряд, притягиваются к осадительным электродам и осаждаются на них. На­липшая на электроды пыль периодически удаляется встряхиванием, собирается в бункера и через шлюзовые затворы поступает в транс­портирующее устройство. Производи­тельность электрофильтров по газу (20...500) ּ 10³ м³ /ч. Высокая степень пылеочистки газов в электрофильтрах (97...99 %) достигается, если запыленность не превышает нормы, установлен­ной правилами технической эксплуатации (не более 50 г/м³ ). Уве­личение запыленности газа снижает эффективность процесса очи­стки. Стабильность работы электрофильтров и качество очистки газов в них зависят также от температуры газов, скорости прохож­дения их через фильтр и герметизации аспирационной установки. Чем меньше скорость движения газов в электрофильтре, тем выше степень их очистки. Рекомендуется, чтобы скорость газов в рабо­чем состоянии фильтра не превышала 0,9... 1,0 м/с.

Электрофильтры применяют для обеспыливания отходящих печных газов, а также аспирационного воздуха дробилок и сырье­вых мельниц. При обеспыливании большого количества газов, со­держащих пыль с невысоким электрическим сопротивлением, при­менение электрофильтров более целесообразно, чем рукавных, так как они имеют меньшее аэродинамическое сопротивление и не требуют расхода дефицитных и дорогих тканей.[5]

Список использованных источников

1. Л.В.Голованова. Общая технология цемента.-М.: Стройиздат, 1984.-115 с.

2. А.А.Пащенко и др. Вяжущие материалы. Киев, Вища школа, 1985. – 434 с.

3. В.М.Колбасов и др. Технология вяжущих материалов. –М.: Стройиздат,

1987. – 430 с.

4. А.В.Волженский. Минеральные вяжущие вещества. –М.: Стройиздат, 1973. –

462 с.

5. Л.М.Сулименко. Технология минеральных вяжущих материалов и изделий

на их основе.—М.: Высшая школа, 2005. — 332 с.

6. Ю.М.Бутт, М.М.Сычев. В.В.Тимашев. Химическая технология вяжущих

материалов. —М.: Высшая школа, 1980. — 466 с.

7. Ф.Г.Банит, О.А.Несвижский. Механическое оборудование цементных заводов. –М., Машиностроение, 1967. – 304 с.