| Практическая работа №1
Теплообменники
Необходимо произвести тепловой и конструктивный расчет отопительного пароводяного подогревателя
горизонтального типа и секционного водоводяного подогревателя
производительностью Q = 1,2∙106
ккал/ч. Температура нагреваемой воды при входе в подогреватель t2
’ = 65°С и при выходе t2
’’ = 95°С. Температура сетевой воды при входе в водоводяной подогреватель t1
’ = 140°C и при выходе t1
’’ = 80°C. Влияние загрязнения поверхности нагрева подогревателя и снижение коэффициента теплопередачи при низких температурах воды учесть понижающим коэффициентом b=0,65.
Таблица 1
Исходные данные
| № варианта
|
Производительность, Q·10-6
, кДж/ч
|
Температура нагреваемой воды при входе в подогреватель, t2
’, o
С
|
Давление сухого насыщенного водяного пара, р, ат
|
| 1
|
3,78
|
75
|
3,5
|
| 2
|
5,04
|
70
|
4,0
|
| 3
|
5,88
|
65
|
4,5
|
| 4
|
6,72
|
60
|
5,0
|
| 5
|
7,56
|
75
|
3,5
|
| 6
|
8,40
|
70
|
4,0
|
| 7
|
9,24
|
65
|
4,5
|
| 8
|
10,1
|
60
|
5,0
|
| 9
|
3,78
|
70
|
3,5
|
| 10
|
5,04
|
75
|
4,0
|
| 11
|
5,88
|
65
|
3,5
|
| 12
|
6,72
|
65
|
5,0
|
| 13
|
7,56
|
70
|
3,5
|
| 14
|
8,40
|
75
|
4,0
|
| 15
|
3,78
|
65
|
4,5
|
| 16
|
5,04
|
65
|
4,0
|
| 17
|
5,88
|
65
|
4,0
|
Для расчета отопительного
пароводяного подогревателя
приняты следующие дополнительные данные:
– давление сухого насыщенного водяного пара р = 4 ат (tн
= 143,62°С), см. Таблицу вода-водяной пар на линии насыщения;
– температура конденсата, выходящего из подогревателя, tк
= tн
;
– число ходов воды z = 2;
– поверхность нагрева выполнена из латунных труб (l = 90ккал/м·ч·град) диаметром d = 14/16мм.
Загрязнение поверхности учесть дополнительным тепловым сопротивлением dз
/lз
= 0,00015м2
·ч·град/ккал.
В обоих вариантах скорость воды wт
(в трубках) принять по возможности близкой к 0,9 м/сек.
Для упрощения расчета принять rв
= 1000 кг/м3
.
На основе расчетов выбрать аппараты, выпускаемые серийно, и сделать сопоставление полученных результатов.
Для расчетов необходимо:
1. Рабинович О. М. Сборник задач по технической термодинамике. – М.: Машиностроение, 1973. – 344 с. (Таблица Насыщенный водяной пар (по давлениям))
2. Таблица зависимости кинематической вязкости воды от температуры
Пример расчета пароводяного подогревателя
Исходные данные: температура нагреваемой воды при входе в подогреватель t2
’ = 65°С, мощность Q = 1,2 ·106
ккал/ч.
Расчет: Определим расход воды:
 (кг/ч)
или V = 40 м3
/ч.
Число трубок в одном ходе:
 (шт.)
где dв
– внутренний диаметр теплообменных труб (из дополнительных данных).
Забиваем Сайты В ТОП КУВАЛДОЙ - Уникальные возможности от SeoHammer
Каждая ссылка анализируется по трем пакетам оценки: SEO, Трафик и SMM.
SeoHammer делает продвижение сайта прозрачным и простым занятием.
Ссылки, вечные ссылки, статьи, упоминания, пресс-релизы - используйте по максимуму потенциал SeoHammer для продвижения вашего сайта.
Что умеет делать SeoHammer
— Продвижение в один клик, интеллектуальный подбор запросов, покупка самых лучших ссылок с высокой степенью качества у лучших бирж ссылок.
— Регулярная проверка качества ссылок по более чем 100 показателям и ежедневный пересчет показателей качества проекта.
— Все известные форматы ссылок: арендные ссылки, вечные ссылки, публикации (упоминания, мнения, отзывы, статьи, пресс-релизы).
— SeoHammer покажет, где рост или падение, а также запросы, на которые нужно обратить внимание.
SeoHammer еще предоставляет технологию Буст, она ускоряет продвижение в десятки раз,
а первые результаты появляются уже в течение первых 7 дней.
Зарегистрироваться и Начать продвижение
Общее число трубок в корпусе:
 (шт.)
Рисунок 1 – Размещение трубок в трубной решетке трубчатого подогревателя:
а – по вершинам равносторонних треугольников;
б – по концентрическим окружностям.
Принимая шаг трубок s = 25мм, угол между осями трубной системы a = 60° и коэффициент использования трубной решетки Y = 0,7, определим диаметр корпуса:
 (м) = 378 (м)
Определим также диаметр корпуса по Таблице 1.7 Приложения 1 и Рисунку 1 при ромбическом размещении трубок.
Для числа трубок n = 144 находим в Таблице 1.7 значение D’/s = 14 и, следовательно, D’ = 14·25 = 350(мм).
Диаметр корпуса составит:
D = D’+dн
+2k=350+16+2·20=406 (мм).
Приведенное число трубок в вертикальном ряду:
 (шт.)
Определим коэффициент теплоотдачи aп
от пара к стенке:
Температурный напор:
 (°С)
Средние температуры воды и стенки:
 (°С)
 (°С)
Режим течения пленки конденсата определяем по приведенной длине трубки (критерий Григулля) для горизонтального подогревателя, равной:
 ,
где т – приведенное число трубок в вертикальном ряду, шт.;
dн
– наружный диаметр трубок, м;
А1
– температурный множитель, значение которого выбирается по Таблице 2:
 (1/(м·град))
 (°С)
Таблица 2
Значения температурных множителей в формулах для определения коэффициентов теплоотдачи
| Конденсирующийся пар
|
Вода при турбулентном движении
|
| Температу-ра насыщения, tн
, °С
|
A1
|
А2
|
А3
|
A4
·103
|
Температу-ра t, о
С
|
A5
|
| 20
|
5,16
|
–
|
–
|
1,88
|
20
|
1746
|
| 30
|
7,88
|
–
|
–
|
2,39
|
30
|
1909
|
| 40
|
11,4
|
–
|
–
|
2,96
|
40
|
2064
|
| 50
|
15,6
|
–
|
–
|
3,56
|
50
|
2213
|
| 60
|
20,9
|
–
|
–
|
4,21
|
60
|
2350
|
| 70
|
27,1
|
–
|
–
|
4,91
|
70
|
2490
|
| 80
|
34,5
|
7225
|
10439
|
5,68
|
80
|
2616
|
| 90
|
42,7
|
7470
|
10835
|
6,48
|
90
|
2740
|
| 100
|
51,5
|
7674
|
11 205
|
7,30
|
100
|
2850
|
| 110
|
60,7
|
7855
|
11524
|
8,08
|
110
|
2957
|
| 120
|
70,3
|
8020
|
11 809
|
8,90
|
120
|
3056
|
| 130
|
82,0
|
8140
|
12039
|
9,85
|
130
|
3150
|
| 140
|
94,0
|
8220
|
12249
|
10,8
|
140
|
3235
|
| 150
|
107
|
8300
|
12375
|
11,8
|
150
|
3312
|
| 160
|
122
|
8340
|
12469
|
12,9
|
160
|
3385
|
| 170
|
136
|
8400
|
12554
|
14,0
|
170
|
2450
|
| 180
|
150
|
8340
|
12579
|
15,0
|
180
|
3505
|
При tн
= 143,62°С имеем A1
=98,71 (1/(м·град), тогда L = 12·0,016·30,62·98,71 = 580,32 , т. е. меньше величины Lкр
= 3900 (для горизонтальных труб), следовательно, режим течения пленки ламинарный.
Для этого режима коэффициент теплоотдачи от пара к стенке на горизонтальных трубках может быть определен по преобразованной формуле Д.А. Лабунцова:
При tн
= 143,62°С по Таблице 2 находим множитель A2
= 8248,96, тогда:
 (ккал/(м2
·ч·град))
Определяем коэффициент теплоотдачи от стенки к воде.
Режим течения воды в трубках турбулентный, так как:
 ,
где n –
коэффициент кинематической вязкости воды (по справочнику); n = 0,373·10-6
м2
/c при средней температуре воды t = 81,42°С.
Коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении воды внутри трубок:
Сервис онлайн-записи на собственном Telegram-боте
Попробуйте сервис онлайн-записи VisitTime на основе вашего собственного Telegram-бота:
— Разгрузит мастера, специалиста или компанию;
— Позволит гибко управлять расписанием и загрузкой;
— Разошлет оповещения о новых услугах или акциях;
— Позволит принять оплату на карту/кошелек/счет;
— Позволит записываться на групповые и персональные посещения;
— Поможет получить от клиента отзывы о визите к вам;
— Включает в себя сервис чаевых.
Для новых пользователей первый месяц бесплатно.
Зарегистрироваться в сервисе
 ,
где dэ
= dв
.
При t = 81,42°С по Таблице 2 множитель A5
=2633,6, следовательно:
 (ккал/(м2
·ч·град))
Расчетный коэффициент теплопередачи (с учетом дополнительного теплового сопротивления dз
/lз
) определяем по формуле для плоской стенки, так как ее толщина меньше 2,5мм:
 (ккал/(м2
·ч·град))
Уточненное значение температуры стенки трубок:
 (°С)
Поскольку уточненное значение tст
мало отличается от принятого для предварительного расчета, то пересчета величины aп
не производим (в противном случае, если отличие в данных температурах более 3%, необходимо производить пересчет до достижения данной точности).
Расчетная поверхность нагрева:
 (м2
)
Ориентируясь на полученную величину поверхности нагрева и на заданный в условии диаметр латунных трубок d = 14/16мм, выбираем пароводяной подогреватель горизонтального типа конструкции Я.С. Лаздана
(Рисунок 1.1, Таблица 1.1) с поверхностью нагрева F = 10,4м2
, площадью проходного сечения по воде (при z = 2) fт
= 0,0132м2
, количеством и длиной трубок 172×1200мм, числом рядов трубок по вертикали т = 12. Основные размеры подогревателя приведены в Таблице 1.2.
Уточним скорость течения воды w в трубках подогревателя:
 (м/с)
Поскольку активная длина трубок l =1200мм, длина хода воды
L = l·z = 1200·2 = 2400 (мм).
Определяем гидравлические потери в подогревателе. Коэффициент гидравлического трения при различных режимах течения жидкости и различной шероховатости стенок трубок можно подсчитать по формуле А.Д. Альтшуля:
 ,
где k1
– приведенная линейная шероховатость, зависящая от высоты выступов, их формы и частоты.
Принимая k1
= 0 (для чистых латунных трубок), формулу можно представить в более удобном для расчетов виде (для гидравлически гладких труб):
Уточняем критерий Рейнольдса:
Таблица 3
Значения lT
= f(Re) для гидравлически гладких труб
| Re·10-3
|
lт
|
Re·10-3
|
lт
|
Re·10-3
|
lт
|
Re·10-3
|
lт
|
| 10
|
0,0303
|
80
|
0,0184
|
200
|
0,0153
|
340
|
0,0139
|
| 20
|
0,0253
|
90
|
0,0179
|
220
|
0,0150
|
360
|
0,0137
|
| 30
|
0,0230
|
100
|
0,0175
|
240
|
0,0147
|
380
|
0,0135
|
| 40
|
0,0215
|
120
|
0,0168
|
260
|
0,0146
|
400
|
0,01345
|
| 50
|
0,0205
|
140
|
0,0164
|
280
|
0,0144
|
| 60
|
0,0197
|
160
|
0,0160
|
300
|
0,0142
|
| 70
|
0,0190
|
180
|
0,0156
|
320
|
0,0140
|
Используя Таблицу 3, по известной величине Re находим lт
= 0,023.
Таблица 4
Значение коэффициента загрязнения труб хст
| Материал труб и состояние их поверхности
|
хст
|
| Медные и латунные чистые гладкие трубы
|
1,0
|
| Новые стальные чистые трубы
|
1,16
|
| Старые (загрязненные) медные или латунные трубы
|
1,3
|
| Старые (загрязненные) стальные трубы
|
1,51 – 1,56
|
Потерю давления в подогревателе определяем с учетом дополнительных потерь от шероховатости в результате загрязнений труб по Таблице 4 и потерь от местных сопротивлений по Таблице 5.
Таблица 5
Коэффициенты местного сопротивления x арматуры и отдельных элементов теплообменного аппарата
| Наименование детали
|
x
|
| Вентиль проходной d = 50мм при полном открытии
|
4,6
|
| То же d = 400мм
|
7,6
|
| Вентиль Косва
|
1,0
|
| Задвижка нормальная
|
0,5 – 1,0
|
| Кран проходной
|
0,6 – 2,0
|
| Угольник 90°
|
1,0 – 2,0
|
| Колено гладкое 90°, R = d
|
0,3
|
| То же, R = 4d
|
1,0
|
| Входная или выходная камера (удар и поворот)
|
1,5
|
| Поворот на 180° из одной секции в другую через промежуточную камеру
|
2,5
|
| То же через колено в секционных подогревателях
|
2,0
|
| Вход в межтрубное пространство под углом 90 ° к рабочему потоку
|
1,5
|
| Поворот на 180° в U-образной трубке
|
0,5
|
| Переход из одной секции в другую (межтрубный поток)
|
2,5
|
| Поворот на 180° через перегородку в межтрубном пространстве
|
1,5
|
| Огибание перегородок, поддерживающих трубы
|
0,5
|
| Выход из межтрубного пространства под углом 90°
|
1,0
|
Для условий проектируемого теплообменника по Таблице 4 для загрязненных латунных труб хст
= 1,3, а по Таблице 5 коэффициенты местных сопротивлений имеют следующие значения:
| Наименование детали
|
x
|
| Вход в камеру
|
1,5·1 = 1,5
|
| Вход в трубки
|
1,0·2 = 2,0
|
| Выход из трубок
|
1,0·2 = 2,0
|
| Поворот на 180°
|
2,5·1 = 2,5
|
| Выход из камеры
|
1,5·1 = 1,5
|
Потеря давления в подогревателе (при условии w = const):
 (мм вод. ст.)
Гидравлическое сопротивление пароводяных подогревателей по межтрубному пространству, как правило, не определяется, так как его величина вследствие небольших скоростей пара (до 10м/с) очень мала.
Пример расчета секционного водоводяного подогревателя
Исходные данные: давление сухого насыщенного водяного пара р = 4ат (tн
= 143,62°С), мощность Q = 1,2 ·106
ккал/ч.
Расчет: Определим расходы сетевой воды и воды, нагреваемой в межтрубном пространстве:
 (кг/ч)
или Vт
= 20,0 м3
/ч;
 (кг/ч)
или Vмт
= 40,0 м3
/ч.
Площадь проходного сечения трубок (при заданной в условии расчета скорости течения воды в трубках w=1 м/с):
 (м2
)
Выбираем подогреватель МВН 2050-32
(Рисунок 1.2, Таблица 1.4). Согласно Таблице 1.3 он имеет: наружный диаметр корпуса 219мм и внутренний – 209мм, число стальных трубок (размером 16×1,4мм) n = 69шт., площадь проходного сечения трубок fт
= 0,00935м2
, площадь проходного сечения межтрубного пространства fмт
= 0,0198 м2
.
Скорость воды в трубках и в межтрубном пространстве:
 (м/с)
 (м/с)
Таким образом, в результате расчета совершенно случайно получены одинаковые скорости воды (Wт
=Wмт
).
Эквивалентный диаметр для межтрубного пространства:
 (м)
Средняя температура воды в трубках:
 (°С)
При этой температуре температурный множитель, необходимый для дальнейших расчетов (по Таблице 2), A5т
»2960.
Средняя температура воды между трубками:
 (°С)
При этой температуре температурный множитель (по Таблице 2) A5мт
»2616.
Режим течения воды в трубках (при t1
= 110°С νт
= 0,271·10-6
м2
/с) и межтрубном пространстве (при t = 80,0°С νмт
= 0,38·10-6
м2
/с) турбулентный, так как:
Коэффициенты теплоотдачи (для турбулентного режима течения воды):
Коэффициент теплоотдачи три турбулентном движении воды внутри трубок:
 (ккал/(м2
·ч·град))
где dэ
= dв
.
 (ккал/(м2
·ч·град))
Расчетный коэффициент теплопередачи (коэффициент теплопроводности стали l = 39ккал/(м·ч·град) определяем по формуле для плоской стенки, так как ее толщина меньше 2,5мм:
 (ккал/(м2
·ч·град))
Температурный напор:
 (°С)
Поверхность нагрева подогревателя:
 (м2
)
Длина хода по трубкам при среднем диаметре трубок
d = 0,5·(0,016+0,0132) = 0,0146 (м):
 (м)
Число секций (при длине одной секции lт
= 4 м):
 секции; принимаем 3 секции.
Уточненная поверхность нагрева подогревателя согласно технической характеристике выбранного аппарата составит:
 (м2
)
Действительная длина хода воды в трубках и межтрубном пространстве Lт
= 4·3 = 12 (м), Lмт
= 3,5·3 = 10,5 (м) (при подсчете Lмт
расстояние между патрубками входа и выхода сетевой воды, равное 3,5м, выбрано из конструктивных соображений).
Определяем гидравлические потери в подогревателе. Коэффициенты гидравлического трения для трубок и межтрубного пространства определяем по формуле Альтшуля при k = 0,3·10-3
мм (для бесшовных стальных труб изготовления высшего качества):
Коэффициенты местных сопротивлений для потока воды в трубках, принимаем по Таблице 5.
| Вход в трубки
|
1,5·4 = 6,0
|
| Выход из трубок
|
1,5·4 = 6,0
|
| Поворот в колене
|
0,5·3 = 1,5
|
| Sξ = 13,5
|
Суммарный коэффициент местных сопротивлений для потока воды в межтрубном пространстве определяется из выражения:
Отношение сечений входного или выходного патрубка: fмт
/fпатр
= 1.
Потери давления в подогревателе с учетом дополнительных потерь хст
от шероховатости (для загрязненных стальных труб по Таблице 4 принимаем хст
= 1,51):
 (мм вод. ст.)
Потери в межтрубном пространстве подсчитываются по аналогичной формуле, но лишь в том случае, когда сумма значений коэффициентов местных сопротивлений Sxмт
определена по указанной выше формуле, в противном случае расчет потерь Dpмт
значительно усложняется.
 (мм вод. ст.)
Сведем полученные результаты в Таблицу 6 и сравним их между собой.
Таблица 6
Расчетные данные кожухотрубчатого и секционного водоводяного теплообменников
| Тип теплообменника
|
Коэффи-циент теплопе-редачи k, ккaл/(м2
·ч·гpaд)
|
Темпера-турный напор Dt, °С
|
Поверх-ность нагрева
F, м2
|
Диаметр корпуса
D, м
|
Длина корпуса
L, м
|
Гидравли-ческое сопротивление Dp,
мм вод. ст
|
Число ходов z
|
| Кожухотрубчатый
|
1953
|
62,2
|
9,88
|
0,414
|
1,81
|
0,526
|
2
|
| Секционный
|
1240
|
27,3
|
38,25
|
219
|
4,44
|
1,17
|
3
|
Сравнение показывает, что для данных условий кожухотрубчатый теплообменник имеет те преимущества, что он более компактен и гидравлическое сопротивление его меньше.
Приложение 1
а)
б)
Рисунок 1.1 Горизонтальные пароводяные подогреватели конструкции Я.С. Лаздана: а – двухходовые; б – четырехходовые.
Таблица 1.1
Расчетные характеристики горизонтальных пароводяных подогревателей конструкции Я.С. Лаздана (Рисунок 1)
| №
подогревателей
|
№
корпусов
|
Количество и длина трубок, мм
|
Поверхность нагрева, м2
|
Площадь проходного
сечения по воде, м2
|
Число рядов трубок по вертикали
|
Наиболь-ший расход воды, т/ч
|
| При
четырех ходах
|
при двух
ходах
|
| 1
|
32 * 900
|
1,47
|
| 2
|
32 * 1 200
|
1,93
|
|
| 3
|
1
|
32 * 1 600
|
2,58
|
0,0012
|
0,0024
|
5
|
22/11
|
| 4
|
32 * 2 000
|
3,18
|
| 5
|
32 * 2 400
|
3,800
|
| 6
|
56 * 1 200
|
3,38
|
| 7
|
2
|
56 * 1 600
|
4,47
|
0,0022
|
0,004
|
7
|
40/20
|
| 8
|
56 * 2 000
|
5,66
|
| 9
|
56 * 2 400
|
6,66
|
| 10
|
172 * 900
|
7,78
|
| 11
|
3
|
172 * 1 200
|
10,40
|
0,0066
|
0,0132
|
12
|
120/60
|
| 12
|
172 * 1 600
|
13,75
|
| 13
|
172 * 2 000
|
15,8
|
| 14
|
172 * 2 400
|
20,40
|
Рисунок 1.2 – Водоводяной подогреватель МВН-2050-62.
Рисунок 1.3 – Одноходовой теплообменный аппарат типа ТН с диаметром корпуса 159 или 273мм, имеющий две камерные сварные крышки с плоскими донышками
Таблица 1.2
Основные размеры горизонтальных пароводяных подогревателей конструкции Я. С. Лаздана (Рисунок 1.1)
| № подогревате-лей
|
№ корпу-сов
|
Размеры, мм
|
Вес, кг
|
| Dн
|
L
|
L1
|
L2
|
L3
|
L4
|
D
|
D1
|
D2
|
dн1
|
dн
2
|
dн
3
|
h1
|
| 1
|
1
|
219
|
1265
|
900
|
162
|
615
|
58
|
273
|
–
|
–
|
76
|
76
|
57
|
210
|
124
|
| 2
|
219
|
1565
|
1 200
|
162
|
765
|
730
|
273
|
–
|
–
|
76
|
76
|
57
|
210
|
138
|
| 3
|
219
|
1965
|
1600
|
162
|
965
|
930
|
273
|
–
|
–
|
76
|
76
|
57
|
210
|
158
|
| 4
|
219
|
2365
|
2000
|
162
|
1 165
|
1130
|
273
|
–
|
–
|
76
|
76
|
57
|
210
|
177
|
| 5
|
219
|
2,765
|
2400
|
162
|
1365
|
1330
|
273
|
–
|
–
|
76
|
76
|
57
|
210
|
197
|
| 6
|
2
|
265
|
1 664
|
1200
|
200
|
803
|
766
|
339
|
455
|
375
|
89
|
89
|
76
|
233
|
–
|
| 7
|
265
|
2043
|
1600
|
200
|
1003
|
951
|
339
|
455
|
375
|
89
|
89
|
76
|
233
|
209
|
| 8
|
265
|
2449
|
2000
|
200
|
1 203
|
1 151
|
339
|
445
|
375
|
89
|
89
|
76
|
233
|
228
|
| 9
|
265
|
2849
|
2400
|
200
|
1 403
|
1 351
|
339
|
445
|
375
|
89
|
89
|
76
|
233
|
247
|
| 10
|
3
|
414
|
1509
|
900
|
260
|
713
|
656
|
528
|
64
|
540
|
102
|
102
|
89
|
307
|
437
|
| 11
|
414
|
1809
|
1200
|
260
|
883
|
806
|
528
|
645
|
540
|
102
|
102
|
89
|
307
|
437
|
| 12
|
414
|
2209
|
1600
|
260
|
1063
|
1 006
|
528
|
645
|
540
|
102
|
102
|
89
|
307
|
535
|
| 13
|
414
|
2609
|
2000
|
260
|
1263
|
1206
|
528
|
645
|
540
|
102
|
102
|
89
|
307
|
591
|
| 14
|
414
|
3009
|
2400
|
260
|
1463
|
1 406
|
528
|
645
|
540
|
102
|
102
|
89
|
307
|
646
|
Таблица 1.3
Основные размеры водоводяных подогревателей МВН 2050-62 (Рисунок 1.2)
| Типоразмер
|
Размеры, мм
|
Количество отверстий
|
Вес, кг
|
| Dн
|
D
|
D1
|
D2
|
dн
|
dн1
|
d1
|
d2
|
H
|
h
|
L
|
L1
|
L2
|
L3
|
n1
|
n2
|
| МВН 2050-29
МВН 2050-30
|
168
|
360
|
180
|
210
|
133
|
114
|
18
|
18
|
400
|
200
|
2040 4080
|
2322 4362
|
2502 4542
|
2682 4722
|
8
|
8
|
141
220
|
| МВН 2050-31
МВН 2050-32
|
219
|
410
|
240
|
240
|
168
|
168
|
23
|
23
|
500
|
250
|
2040 4080
|
2402 4442
|
2640 4680
|
2877 4917
|
8
|
8
|
222
358
|
| МВН 2050-33
МВН 2050-34
|
273
|
450
|
295
|
295
|
219
|
219
|
23
|
23
|
600
|
300
|
2040 4080
|
2422 4462
|
2729 4769
|
3035
5075
|
8
|
8
|
325
531
|
| МВН 2050-35
МВН 2050-36
|
325
|
513
|
295
|
350
|
273
|
219
|
23
|
23
|
700
|
350
|
2040 4080
|
2492
4532
|
2840 4880
|
3187 5227
|
8
|
12
|
440
735
|
Примечание: Вес приведен для разъемных односекционных подогревателей.
Рисунок 1.4 – Двухходовые теплообменные аппараты типа ТН и ТЛ:
а – типа ТН с двумя эллиптическими крышками;
б – типа ТЛ с одной сварной и одной эллиптической крышками;
в – горизонтальный типа ТН с одной камерной сварной и одной эллиптической крышками.
Таблица 1.4
Расчетные характеристики водоводяных подогревателей МВН 2050-62 (Рисунок 1.2)
| Типоразмер
|
Количес-тво и длина трубок, мм
|
Поверхность нагрева,
м2
|
Площади проходных сечений, м2
|
Эквивалентный диаметр сечения между трубками, м
|
Наибольшие расходы воды, т/ч
|
| по трубкам
|
между трубками
|
через трубки
|
через корпус
|
| МВН 2050-29 МВН 2050-30
|
37 * 2 046 37 * 4 086
|
3,38
6,84
|
0,00507
|
0,0122
|
0,0212
|
46/27
|
110/66
|
| МВН 2050-31 МВН 2050-32
|
69 * 2 046 69 * 4 036
|
6,30
12,75
|
0,00935
|
0,0198
|
0,0193
|
84/50
|
178/107
|
| МВН 2050-33 МВН 2050-34
|
109 * 2046 109*4086
|
9,93
20,13
|
0,0147
|
0,0308
|
0,0201
|
132/80
|
276/166
|
| МВН 2050-35 МВН 2050-36
|
151 * 2046 151 * 4086
|
13,73
27,86
|
0,0204
|
0,0446
|
0,0208
|
184/110
|
400/240
|
Примечания:
1. Все данные приведены для одной секции.
2. Наибольшие расходы воды определены при ее объемном весе 1000 кг/м3
. Приведенные в числителе расходы воды соответствуют ее скорости 2,5м/с, наибольшей при установке в местных системах.
 
Рисунок 1.5 – Теплообменные аппараты типа ТН:
а – четырехходовой;
б – шестиходовой.
Рисунок 1.6 – Двухходовой теплообменный аппарат типа ТП
Рисунок 1.7 – Маслоохладитель завода Пергале типа МП-37
Таблица 1.5
Технические характеристики вертикальных пароводяных подогревателей
| Типоразмер
|
Количество
трубок, шт.*
|
Длина
трубок,
мм
|
Поверх-ность нагрева, м2
|
Число
ходов
|
Площадь проход-
ного
сечения по
воде, м2
|
Н, м**
|
Необходимый
расход воды,
т/ч***
|
Расчетное
избыточное давление, am
|
| в труб-
ках
(вода)
|
в кор-
пусе
(пар)
|
| БП-43м
|
236
|
3170
|
43
|
4
|
0,0142
|
1,25
|
125
|
12
|
7
|
| БП-65м
|
360
|
3170
|
65
|
2
|
0,0433
|
1,45
|
380
|
14
|
5
|
| Б0-90м
|
488
|
3170
|
90
|
4
|
0,0293
|
1,45
|
250
|
14
|
2,5
|
| БП-90м
|
488
|
3170
|
90
|
2
|
0,586
|
1,45
|
500
|
14
|
5
|
| Б0-130м
|
708
|
3166
|
130
|
4
|
0,0426
|
1,45
|
380
|
14
|
2,5
|
| Б0-200м
|
1018
|
3410
|
200
|
2
|
0,0613
|
1,67
|
550
|
14
|
2,5
|
| БП-200м
|
1 018
|
3410
|
200
|
4
|
0,1225
|
1,67
|
1 100
|
14
|
7
|
| БГТ-200у
|
1018
|
3410
|
200
|
2
|
0,1225
|
1,67
|
1 100
|
14
|
13
|
| Б0-350м
|
1320
|
4545
|
350
|
4
|
0,0792
|
1,61
|
700
|
14
|
2,5
|
| БП-300-2м
|
1 144
|
4545
|
300
|
2
|
0,1375
|
1,61
|
1 200
|
14
|
13
|
| БО-550-Зм
|
2092
|
4545
|
550
|
4
|
0,1251
|
1,80
|
1 100
|
14
|
2,5
|
| БП-500м
|
1880
|
4545
|
500
|
2
|
0,226
|
1,6
|
250
|
14
|
13
|
* Трубки латунные 19/17,5 мм.
** Н – расстояние между соседними перегородками каркаса подогревателя.
*** Наибольшие расходы воды определены при ее скорости w = 2,5 м/с.
Таблица 1.6
Условные давления, весовые данные и технические характеристики одноходовых теплообменных аппаратов типа ТН (Рисунок 1.3)
| Технические характеристики
|
Диаметр корпуса, мм
|
| 159
|
273
|
| ру
, am
|
2,5 6 10 16 25 40
|
2,5 6 10 16 25 40
|
| G1
, кг
|
83 89 108 119 166 175
|
108 117 151 180 243 321
|
| G2
, кг
|
32
|
96
|
| G3
, кг
|
8
|
37
|
| G4
, кг
|
18,6
|
54,3
|
| Fу
м2
|
1 2 4 6
|
4 6 10 12 16 20
|
| Fp
, м2
|
0,9 1,9 4 6
|
3,0 6,5 9,6 13 16 19,5
|
| l, мм
|
1000 2000 4000 6000
|
1000 2000 3000 4000 5000 6000
|
| H, мм
|
1520 2520 4520 6520
|
1620 2620 3620 4620 5620 6620
|
| n, шт.
|
13
|
42
|
| d/t, мм
|
25/32
|
25/32
|
| f1
, м2
|
0,011
|
0,032
|
| f2
, м2
|
0,0044
|
0,014
|
Таблица 1.7
Относительные значения диаметра трубной решетки в зависимости от числа трубок при ромбическом и концентрическом размещениях
| D’/s
|
n’1
|
n’2
|
D’/s
|
n’1
|
n’2
|
| 2
|
7
|
7
|
22
|
439
|
410
|
| 4
|
19
|
19
|
24
|
517
|
485
|
| 6
|
37
|
37
|
26
|
613
|
566
|
| 8
|
61
|
62
|
28
|
721
|
653
|
| 10
|
91
|
93
|
30
|
823
|
747
|
| 12
|
127
|
130
|
32
|
931
|
847
|
| 14
|
187
|
173
|
34
|
1045
|
953
|
| 16
|
241
|
223
|
36
|
1 165
|
1066
|
| 18
|
301
|
279
|
38
|
1 306
|
1 185
|
| 20
|
367
|
341
|
40
|
1459
|
1310
|
Здесь n’1
– общее количество трубок, размещаемых на трубной доске по вершинам равносторонних треугольников ("ромбическое" размещение); n’2
– общее количество трубок, размещаемых на трубной доске по концентрическим окружностям (Рисунок 1).
|
