Реферат: Построение бетонной плотины

Курсовую работы выполнила Еронько Ирина 3016/I группы

МВ и ССО РФ

Санкт-Петербургский Государственный технический университет

Гидротехнический факультет, кафедра гидравлики

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

1996

Cодержание

1. Расчет бетонной плотины

1.1 Построение эпюр избыточного гидростатического давления для граней плотины

1.2 Построение эпюр горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на бетонное тело плотины

1.3 Построение эпюр вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на грани плотины

1.4 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления

1.5 Построение эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора

1.6 Построение поперечного сечения “ тела давления ” для обшивки затвора

1.7 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора

2. Расчет автоматического затвора

2.1 Определение величины силы , действующей на затвор

2.2 Определение положения горизонтальной оси затвора

Примечание: 1. нахождение площади эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующей на затвор плотины (W_эп ) _Pz

Литература

1. Расчет бетонной плотины .

1.1 Построение эпюр избыточного гидростатического давления для граней плотины .

Для построение эпюр избыточного гидростатического давления отложим в точках 0, 1, 2, 3, 4 перпендикулярно граням отрезки , числено равные величинам давления в них . Избыточное гидростатическое давление в каждой точке определяется зависимостью :

p_i = g h_i , (1.1)

где g - удельный вес жидкости , Н/м³ ; h_i - заглубление i -ой точки под свободной поверхностью воды , м .

Давление в выше указанных точках будет равно :

p₀ = g h₀ = 10⁴ Н/м^3. 3.2 м = 3.2 ^. 10⁴ Н/м² ;

p₁ = g h₁ =10⁴ Н/м^3. 8 м = 8 ^. 10⁴ Н/м² ;

p₂ = g h₂ =10⁴ Н/м^3. 10.6 м = 10.6 ^. 10⁴ Н/м² ;

p₃ = g h₃ =10⁴ Н/м^3. 4.2 м = 4.2 ^. 10⁴ Н/м² ;

p₄ = g h₄ =10⁴ Н/м^3. 0 м = 0 Н/м² .

Соединив последовательно концы отложенных отрезков , получим эпюры давления на участки 0 - 1 , 1 - 2 и 3 - 4 плотины . ( рис. 1.1 )

1.2 Построение эпюр горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на бетонное тело плотины .

Для построения эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления крайние точки 0 и 2 смачиваемой жидкостью поверхности 0 - 1 - 2 и крайние точки 3 и 4 смачиваемой жидкостью поверхности 3 - 4 проектируются на вертикальные линии. Затем для полученных проекций поверхностей 0’ - 2’ и 3’ - 4’ строятся эпюры избыточного гидростатического давления площади которых числено равны величине P_{x( 0 - 1 - 2 )} и P_{x( 3 - 4 )} . Силы P_{x( 0 - 1 - 2 )} и P_{x( 3 - 4 )} проходят через центры тяжести этих эпюр . ( рис 1.2 )

1.3 Построение эпюр вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на грани плотины .

Эпюрами, выражающими вертикальную составляющую силы избыточного гидростатического давления , являются поперечные сечения “ тел давления ”. Чтобы построить поперечные сечения “ тел давления “ через крайние точки 0 и 2 смачиваемой жидкостью поверхности 0 - 1 - 2 и крайние точки 3 и 4 смачиваемой жидкостью поверхности 3 - 4 проводятся вертикальные линии до пересечения с горизонтом жидкости ( или его продолжением ) . Фигуры , ограниченные этими вертикалями , горизонтом жидкости ( или его продолжением ) и самими поверхностями , представляют собой поперечные сечения “ тел давления “ . Площади этих фигур числено равны величине P_{z( 0 - 1 - 2 )} и P_{z( 3 - 4 )} . Силы P_{z( 0 - 1 - 2 )} и P_{z( 3 - 4 )} проходят через центры тяжести этих эпюр . ( рис. 1.2 )

1.4 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления на поверхность 0 - 1 - 2 и 3 - 4 плотины .

Величина горизонтальной составляющей силы гидростатического давления будет равна :

P_xi = ( W _эп ) _Pxi ^. b ^. g , ( 1.2 )

где ( W _эп ) _Pxi - площадь i- ой эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , м² ; b - ширина плотины , м ( b=1м ).

Площадь эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 0 - 1 - 2 будет равна площади трапеции 0’0’’2’’2’ :

( W _эп ) _{Px( 0 - 1 - 2 )} = (0’0’’ + 2’2’’)(h₁ - H)/2 = (3.2+10.6)(10.6 - 3.2)/2 = 51.06 м² ;

P_{x( 0 - 1 - 2 )} = 51.06 ^. 1 ^. 10⁴ = 51.06 ^. 10⁴ Н .

Площадь эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления

для грани 3 - 4 будет равна площади треугольника 3’3’’4’ :

( W _эп ) _{Px( 3 - 4 )} = h₃ ² /2 = 4.2² /2 = 8.82 м² ;

P_{x( 3 - 4 )} = 8.82 ^. 1 ^. 10⁴ = 8.82 ^. 10⁴ Н .

Величина вертикальной составляющей силы гидростатического давления будет равна :

P_zi = ( W _эп ) _Pzi ^. b ^. g , ( 1.3 )

где ( W _эп ) _Pzi - площадьпоперечного сечения i- ого“ тела давления “.

Площадь эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 0 - 1 - 2 будет равна площади трапеции 12’’’0’’’0 :

( W _эп ) _{Pz( 0 - 1 - 2 )} = (0’’’0+2’’’1)2’’’0’’’/2 = (3.2+8.0) ^. 3.2/2 = 17.92 м² ;

P_{z( 0 - 1 - 2 )} = 17.92 ^. 1 ^. 10⁴ = 17.92 ^. 10⁴ Н .

Площадь эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 3 - 4 будет равна площади треугольника 43’’’3 :

( W _эп ) _{Pz( 3 - 4 )} = 3’’’4 ^. 3’’’3/2 = 4.2 ^. 8.4/2 = 17.64 м² ;

P_{z( 3 - 4 )} = 17.64 ^. 1 ^. 10⁴ = 17.64 ^. 10⁴ Н .

Величина силы гидростатического давления вычисляется по формуле :

Р _i = ( P_xi ² + P_zi ² ) ^½ . ( 1.4 )

Положение линии действия силы избыточного гидростатического давления определяется углом наклона линии действия силы к горазонтали , тангенс этого угла равен :

tg a _i = P_zi /P_xi , , ( 1.5 )

где a _i - угол наклоналинии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на i -ую грань плотины.

Величина силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 0 - 1 - 2 плотины будет равна :

Р_{( 0 - 1 - 2 )} =(( 51.06 ^. 10⁴ )² +( 17.92 ^. 10⁴ )² ) ^½ = 54.11 ^. 10⁴ H .

Угол наклоналинии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 0 - 1 - 2 плотины будет равен :

tg a _{( 0 - 1 - 2 )} = 17.92 ^. 10⁴ / 51.06 ^. 10⁴ = 0.35 ;

a _{( 0 - 1 - 2 )} » 19 ° .

Величина силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 3 - 4 плотины будет равна :

Р_{( 3 - 4 )} =(( 8.82 ^. 10⁴ )² +( 17.64 ^. 10⁴ )² ) ^½ = 19.72 ^. 10⁴ H .

Угол наклоналинии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 3 - 4 плотины будет равен :

tg a _{( 3 - 4 )} = 17.64 ^. 10⁴ / 8.82 ^. 10⁴ = 2 ;

a _{( 3 - 4 )} » 63 ° .

1.5 Построение эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора .

Для построения эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления крайние точки 0 и а смачиваемой жидкостью поверхности 0 - а и крайние точки проектируются на вертикальную линию . Затем для полученной проекции поверхности 0’ - а’ строится эпюра избыточного гидростатического давления . ( рис. 1.3 )

1.6 Построение поперечного сечения “ тела давления ” для обшивки затвора .

Для построения поперечного сечения “ тела давления ” через крайние точки 0 и а смачиваемой жидкостью поверхности 0 - а проводятся вертикальные линии до пересечения с горизонтом жидкости ( или его продолжением ) . Фигура , ограниченная этими вертикалями , горизонтом жидкости ( или его продолжением ) и самой поверхностью , представляет собой поперечное сечение “тела давления“ . ( рис. 1.3 )

1.7 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора .

Величину горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.2 ) . Площадь эпюры равна площади треугольника 0’0’’a’ :

( W _эп ) _Px = H² /2 = 3.2² /2= 5.12 м² ;

P_x = 5.12 ^. 1 ^. 10⁴ = 5.12^. 10⁴ Н .

Величину вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.3 ) .Площадь эпюры равна площади криволинейной трапеции 0’’’a0 :

( W _эп ) _Pz = 2.07 м² ; ( расчет см. в примечании )

P_z = 2.07 ^. 1^. 10⁴ = 2.07 ^. 10⁴ Н .

Величину силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.4 ) , а угол наклона линии действия этой силы - по формуле ( 1.5 ) . Так как затвор представляет собой круглоцилиндрическую поверхность , то результирующая сила избточного гидростатического давления проходит через центр окружности , являющейся направляющей линией поверхности .

Р =((5.12 ^. 10⁴ )² +( 2.07 ^. 10⁴ )² ) ^½ = 5.52 ^. 1 ^. 10⁴ H ;

tg a = 2.07 ^. 10⁴ / 5.12 ^. 10⁴ = 0.4 ;

a » 22 ° .

2. Расчет автоматического затвора .

2.1 Определение величины силы , действующей на затвор .

Сила избыточного гидростатического давления , действующей на обшивку затвора расчитвается по формуле :

P = P_c ^. S , ( 2.1 )

где P_c - абсолютное гидротатическое давление в точке , являющейся центром тяжести затвора , Н/м² ; S - площадь затвора , м² .

Площадь затвора равна площади овала и определяется по формуле :

S = p ^. ab = 3.14 ^. 1.2 ^. 0.84 = 3.17 м ² .

Давление в центре тяжести затвора находится по формуле :

P_c = r ^. g ^. h_c , ( 2.2 )

где r - плотность жидкости , кг/м³ ;g - ускорение свободного падения , м/с² ; h_c - - заглубление центра тяжести затвора под свободной поверхностью воды , м .

P_c = 1000 ^. 9.81 ^. 1.2 = 1.18 ^. 10⁴ .

Сила , действующая на затвор будет равна :

P = 1.18 ^. 10^{4 .} 3.17 = 3.74 ^. 10⁴ Н .

2.2 Определение положения горизонтальной оси затвора .

Для того , чтобы затвор был неподвижен при данном уровне воды ( горизонте жидкости ) , горизонтальная ось затвора должна проходить через центр давления . ( рис. 2.1 )

Центр давления будет иметь координату :

y_D = y_C + e , ( 2.3 )

где y_D - координата центра давления , м ; y_C - координата центра тяжести , м ; e - эксцентриситет , м .

Эксцентриситет определяется по формуле :

e = Ic / S ^. y_C , ( 2.4 )

где Ic - момент инерции затвора относительно горизонтальной оси , проходящей через центр тяжес-ти , м⁴ .

Момент инерции сечения будет равен моменту инерции овала и ищется по формуле :

Ic = p ^. a³ b / 4 = 3.14 ^. 1.2^{3 .} 0.84 / 4 = 1.14 м ⁴ .

Указанные выще параметры затвора будут равны :

e = 1.14 / 3.17 ^. 2.4 = 0.15 м ;

y_D = 2.4 + 0.15 = 2.55 м .

Примечание: 1. нахождение площади эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующей на затвор плотины ( W _эп ) _Pz .

S_OBa = ( W _эп ) _Pz = S_ABCD - S_OAD - S_DaC - S_DOa

S_ABCD = AB ^. AD

AB = OB + OA

OB = H = 3.2 м

OA = a = 0.64 м

AB = 3.2 + 0.64 = 3.84 м

AD = ( OD² - OA² ) ^½

OD = R = 4.8 м

AD = ( 4.8² - 0.64² ) ^½ = 4.76 м

S_ABCD = 3.84 ^. 4.76 = 18.27 м ²

S_OAD = OA ^. AD ^. 0.5 = 0.64 ^. 4.76 ^. 0.5 = 1.52 м ²

S_DaC = DC ^. aC

DC = AB = 3.84 м

aC = ( aD² - DC² ) ^½

aD = R = 4.8 м

aC = ( 4.8² - 3.84² ) ^½ = 2.88 м

S_DaC = 3.84 ^. 2.88 = 5.53 м ²

S_DOa = p ^. DO^{2 .} a / 360 °

a = Ð aDO = 90 ° - b - g

b = Ð aDC = arcsin( aC / aD)= arcsin(2.88 / 4.8)= arcsin(0.6) » 36.87 °

g = Ð ODA = arcsin(OA / OD)= arcsin(0.64 / 4.8)= arcsin(0.13) » 7.66 °

a = 90 ° - 36.87 ° -7.66 ° = 45.47 °

S_DOa = 3.14 ^. 4.8^{2 .} 45.47 ° / 360 ° = 9.14 м ²

S_OBa = 18.27 - 1.52 - 5.53- 9.14 = 2.07 м ²

( W _эп ) _Pz = 2.07 м²

Список литературы

1. Чугаев Р.Р. Гидравлика ( техническая механика жидкости ) . - Л.: Энергоиздат , 1982. - 672 с.

2. Кожевникова Е.Н. , Орлов В.Т. Методические указания по выполнению курсовых и расчетно-графических работ по курсу гидравлики . - Л. : Издание ЛПИ им. М.И. Калинина , 1985. - 48 с.